свойств грунтов оснований за период эксплуатации здания, принимаемый
по табл.10 в зависимости от отношения давления до надстройки (Р0) к
нормативному давлению (R = 130 кПа);
K- коэффициент, зависящий от величины осадка здания, принимаемый по
табл.11 в зависимости от отношения величины расчетной осадки при
давлении, равном нормативному (SR), к предельно допустимой осадке
(Sпр.ср) по СНиП ІІ-Б.1-62.
Относительные деформации прогиба ( перегиба) после надстройки не
должны превышать значений, рекомендованных СНиП ІІ-Б.1-62. При этом
следует иметь в виду, что при надстройках неравномерные деформации
имеют то же направление, что и до надстройки.
При плотности размещения фундаментов в здании более 65% допускается
определение величины осадок как для сплошных фундаментных плит.
Сравнение вариантов
Усиление простенка металлической обоймой
В связи с надстройкой здания требуется запроектировать усиление простенков нижнего этажа сечением 51 X 138 см. Кладка простенков хорошего качества, без повреждений и трещин, выполнена из силикатного кирпича марки 75 на цементно-известковом растворе марки 25. Высота этажа Н= 2,80 м;
=0,9Н. Усилия от расчетных нагрузок N =
94.37 кН. Изгибающий момент
М =
1.383 кН∙м действует в направлении размера 51 см.Кладку простенка усиливаем стальной обоймой из четырех уголков сечением 75 X 75 X 6 мм без непосредственной передачи нагрузки на обойму 
= 4 ∙ 8,78 = 35.12см2.
Хомуты выполнены из полосовой стали в виде планок приваренных к уголкам.
Принимаем: R = 11кН/см2; α = 750; Rа,с = 430 кН/см2; R а.п = 1500 кН/см2.
Площадь сечения кирпичного простенка:
F = 138 ∙ 51 = 7038 см2 = 0,704 м2 > 0,3 м2.
Эксцентриситет приложения нагрузки
е0 = М / N = 1.383 / 94.37 = 14,7см
ψ = 1 –( 2 ∙ 1,47) / 51 = 0,94
η = 1 –( 4 ∙ 1,47) / 51 = 0,89
При b = 51 см > 30 см mдл = 1.Для кладки без трещин mк = 1.
= 0,9 Н = 0,9 ∙ 2,8 = 2,52 м
= 252 / 51 = 4,9
При α = 750 находим φ =0,973. Для прямоугольного сечения:
N 
mдл φ1 R
F (1- 2е0 / h) ω,
φ1
= φ [ 1- е0 / h ( 0,06/ hэ
– 0,2)] = 0,973 [ 1 – 14,7/51( 0,06 ∙ 252/51 – 0,2)] =0,946
N ψ φ mдл [( mк
R + η 
)F + Rа.с. F/а.
]
N / ψ η mдл - mк R F - Rа.с.
F/а.= η 
F
94370
/ 0,940 ∙ 0,946 ∙ 1 – 1 ∙ 11 ∙ 7038 – 430 ∙ 35,12 = 0,89
1500
/ 100 ∙ 7038=>
=>
= 0,068 %
Принимаем максимально допустимый шаг поперечных планок обоймы S = 50 см и определяем из формулы:
Fа = 
=
0,068 ∙ 51 ∙ 138 ∙ 50 / 200(51 + 138) = 0,6 см2
Принимаем планки из стальной полосы сечением 30
6 мм;
F =1,8 см2 > 0,6 см2.
Усиление простенка армированной штукатурной обоймой
Сечение 138 X 51см. Кладка выполнена из природных
пиленых размером 390 X 190 X 188 мм марки 50 на растворе марки 25.Продольная
сила от расчетных нагрузок N = 94,37 кН; = Н =2,80
м.
Учитывая незначительные снижение несущей способности, усиление принимаем в виде штукатурной обоймы. Хомуты выполняем из стали класса А-240с диаметром 6мм.
Принимаем: R = 11кН/см2; α = 750; R а.п = 1500 кН/см2.
Площадь сечения кирпичного простенка:
F = 138 ∙ 51 = 7038 см2 = 0,704 м2 > 0,3 м2.
Эксцентриситет приложения нагрузки
е0 = М / N = 1.383 / 94.37 = 14,7см
ψ = 1 –( 2 ∙ 1,47) / 51 = 0,94
η = 1 –( 4 ∙ 1,47) / 51 = 0,89
При b = 51 см > 30 см mдл = 1.Для кладки без трещин mк = 1.
= 0,9 Н = 0,9 ∙ 2,8 = 2,52 м
= 252 / 51 = 4,9
При α = 750 находим φ =0,973. Для прямоугольного сечения:
Подставим полученные значения в формулу и определим необходимый процент армирования кладки хомутами:
N ψ φ mдл ( mк
R + η 
)F =
= 94370 =0,94 ∙ 0,973 ∙ 1 ∙ (1 ∙ 11 + 0,89
)7038=>= 0,12 %
При диаметре хомутов 6 мм (Fа= 0.283 см2) требуемый шаг хомутов S определяем по формуле:
S = 
100 =
= 18 см
Принимаем хомуты диаметром 6 мм на стали класса A-240с с шагом 20 см; продольные стержни — диаметром 8 мм из стали класса A-240с. Штукатурка из цементного раствора марки 75 толщиной 30 мм.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.