Расчет фундаментов промышленного здания города Барнаул на грунте, состоящем из 3 слоев (глина, супесь, песок), страница 10

           Определение осадки условного фундамента:

Таблица 6.6

Проверка выполнения условия:

S£Su,

Где S- совместная деформация основания и сооружения.

S_u – предельное значение совместной деформации

оснований и сооружения.

Для производственных и гражданских одноэтажных и

многоэтажных зданий с полным железобетонным

каркасом S_u=8 см.(прил.4 [1]).

S = 1,79 см. £ Su = 8 см.,

Условие выполнено.

Расчет ростверка.

Расчет ростверка на продавливание колонной:

N – расчетная продавливающая нагрузка, равная удвоенной сумме реакций всех свай, расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;

h₀ – рабочая высота ростверка, принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана,

b_c  d_c –  высота и ширина сечения колонны,

с₁  с₂ -  расстояние от соответствующих граней колонн до внутренних граней каждого ряда свай, принимаемые от 0,4h₀ до h₀;

a₁ a₂ – безразмерные коэффициенты, равные  

R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию,

N_max=440,36 кН

Проверка условия:  N_max=440,36 кН < N_y=2436,5 кН

Условие выполнено.

Расчет ростверка на продавливание угловой сваей:

               

N – расчетная продавливающая нагрузка на угловую сваю, подсчитанная от нагрузок, действующих в плоскости низа ростверка,     

h₂ – высота ступени ростверка от верха сваи,

b₀₁  b₀  –  расстояние от внутренних граней угловой сваи до ближайших наружных граней ростверка,

с₀₁  с₀₂ -  расстояние от внутренних граней свай до ближайших граней ступени ростверка или подколонника, принимаемые от  0,4h₂ до h₂;

b₁ b₂ – безразмерные коэффициенты, принимаемые в зависимости  

R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию,

Проверка условия: N_max= 440,36 кН < N_y=540 кН

Условие выполнено.

Расчет арматуры подошвы ростверка:

Изгибающие моменты относительно граней колонны:

продольная и поперечная:

М₁ = а₁*N_max= 0,2*440,36 = 88,072 кН

М₂ = а₂*N_max= 0,35*440,36 = 154,126 кН

М₃ = а₂*N_max= 0,75*440,36 = 330,27 кН

Требуемая расчетная площадь сечения арматуры класса

А-III принимаем:

        

принимаем 6 стержней диаметром 10 мм.(конструктивно) длиной l=1,75 м., с шагом 200 мм.

7.Подбор молота для погружения свай.

Отношение веса ударной части молота к весу сваи:

М_h >1,25М_св

где  М_h – масса молота

М_св – масса сваи,

М_св= d²*l*g_св= 0,09*8*2,4= 1,728 т/м³,

М_h > 2,16 т/м³,

Минимальная энергия удара :

                   Э=1,75аF_v

где  а- коэффициент равный 25  Дж/кН

F_v – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю,

Э=1,75*25*440,33= 19264,44  Дж

Принимаем  трубчатый дизель-молот  с водяным охлаждением С-1048:

масса молота с кошкой, - 7650 кг  

энергия удара, - 52,0 кДж   

Проверка пригодности принятого молота:

                  

где Э_р – расчетная энергия удара

 - вес ударной части,  кН;

- фактическая высота падения ударной части, м., принимаемая на стадии окончания забивки свай для трубчатых 2,8 м.;

G_h – полный вес молота;

G_{b  -} вес сваи;

К_м – коэффициент, приведенный в таб. 8.33 Справочника проектировщика

Условие выполнено.

Определение проектного отказа:

,A=300*300=90000,M=1,E_d=Э_p,, m₁=G_h,m₂=G_b,m₃=0,

 

Проверка выполнения условия:

            S_a=36 мм. > 2мм.

 Условие выполнено.

8.Технико-экономическое сравнение вариантов.