Расчет фундаментов промышленного здания города Барнаул на грунте, состоящем из 3 слоев (супесь, песок пылеватый, суглинок), страница 6

№ п.п.		hi	z,м	b			P, кПа	Gzp, кПа	Gzq, кПа	0,2Gzq, кПа	E, МПа
0	20,3	2,18	0	5,46	0	1	172,1	172,1	44,254	8,8508	30
1	20,3	2,18	2,18	5,46	0,798535	0,82	172,1	141,122	88,508	17,7016	30
2	20,3	2,18	4,36	5,46	1,59707	0,532	172,1	91,5572	132,762	26,5524	30
3	20,3	2,18	6,54	5,46	2,395604	0,259	172,1	44,5739	177,016	35,4032	30
4	20,3	2,18	8,72	5,46	3,194139	0,16	172,1	27,536	221,27	44,254	30
s=0,0644м<8см

Расчет ростверка.

А) Проверка толщины дна ростверка на продавливание колонны.

N_кол^р£2R_bth₀(₁(b_c+c₂)+₂(d_c+c₁))

b_c=0,5м - ширина колонны;

d_c=1,2м – длинна колонны;

с₁=300мм=0,3м – расстояние от грани колонны до ближайшей грани сваи;

с₂=0,65м – тоже в другом направлении;

R_bt=0,75Х10³кПа – расчетное сопротивление бетона на растяжение;

h₀=0.450-0.035=0.415м – расстояние от торца колонны до рабочей арматуры;

₁=h₀/c₁=0.415/0.3=1.38;

₂=h₀/c₂=0,69;

N_кол^р=764£2R_bth₀(₁(b_c+c₂)+₂(d_c+c₁))=3933кН

Условие выполняется.

Подбор рабочей арматуры.

                                                 Сечение 2-2

                                                 М=129,6*0,4-477,44*0,55=210,752кН

                                                 A=210.752/(0.9*0.465*365000)=13.8мм

                                                 По сортаменту принимаем

                                                 9A-IIIÆ14

                                                 Сечение 1-1

                                                 М==119.3725кН

                                                 A=119.3725/(0.9*0.465*365000)=7.8мм

                                                 По сортаменту принимаем

                                                 10A-IIIÆ10

Армирование стакана конструктивно.

Проверка

Q£Q_b не производится из конструктивных соображений.

4.1.2.11. Подбор механизма для погружения свай и определить величину расчетного отказа.

          Э_min=1,75*а*F_v=1.75*25*411.34=17.996 кДж.

Принимаем трубчатый дизель молот с водяным охлаждением С-995:

Характеристики:

          Масса ударной части: 1250кг;

          Высота подкоса ударной части:

                    -наибольшая 2800мм;

                    -наименьшая 2000+(-)200мм;

          Энергия удара (при высоте подкоса 2500мм) 19кДж;

          Число ударов в минуту не менее 44;

          Масса молота с кошкой 2600кг;

          Габариты:

                    -длинна 720мм;

                    -ширина 520мм;

                    -высота 3955мм.

          Проверка пригодности дизель молота:

                    (G_n+G_b)/Э_p£K_m ; где

Э_р - расч. Энергия удара.

          G_n- полный вес молота =2600*9,81=25,51 кН;

          G_b- вес сваи, наголовника и подбавка = 17,325кН;

          K_m-коэф. По т.8,33[3]. K_m=6

Э_р=0,9*G^’_nh_m=30.9 кН.

(25,51+17,325)/30,9=1,386<6 – молот пригоден.

Определение расчетного отказа сваи.

          S_o^p=(hAE_d/(g_gN(g_g(N/m)+hA))*(m₁+e²(m₂+m₃))/(m₁+m₂+m₃)

h=1500 кН/м² – коэф. Зависящий от материала свай.

A=0.09м.

M=1 – коэф. Зависящий от вида погружения свай.

E_d=G(H-h)=12.263*(2.8-0.4)=29.423 кДж;

m₁=25.51кН – полный вес молота;

m₂=17.325- вес сваи с наголовником;

m₃=0 – подбавок;

e²=0,2- коэф упругого соударения;g_g=1;

N=411.34 кН.

                    S_o^p=10.7мм³2мм

Список использованной литературы

СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. – М.: Стройиздат, 1985.

СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.

СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. – М.: Стройиздат, 1983.

Задания на КП по основаниям и фундаментам и указания по его выполнению. – Н-ск.: НИСИ, 1977.

Справочник проектировщика. Основания, фундаменты и подземные сооружения. – М.: Стройиздат, 1985.