Расчет фундаментов промышленного здания города Барнаул на грунте без грунтовых вод, состоящем из 3 слоев (два вида супеси и суглинок), страница 13

=========================================================

!           1          !  .1952E-01 !      .7360E+00    !

!           2          !  .2369E-01 !      .2880E+01    !

!           3          !  .1617E-01 !      .7360E+00    !

!           4          !  .1888E-01 !      .2160E+01    !

=========================================================

6.8.3.Расчёт оснований по деформациям.

Расчёт производится исходя из условий:

3) s £ s_u   (5.12), где

s – совместная деформация основания и сооружения;

s_u – предельное значение совместной деформации основания и сооружения.

Для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных зданий с полным железобетонным каркасом s_u = 8 см ([2], прил. 4).

Фундамент № 1: s = 1,9 см < 8 см;

Фундамент № 2: s = 2,36 см < 8 см;

Фундамент № 5: s = 1,67 см < 8 см;

Фундамент № 7: s = 1,88 см < 8 см;

4) Ds/L £  (Ds/L)_u   (5.13), где

Ds/L – относительная разность осадок;

(Ds/L)_u – предельная относительная разность осадок, (Ds/L)_u = 0,002 ([   ], прил. 4).

Фундамент № 1 и 3:  Ds/L = (0,01952– 0,01617)/6 = 0,00070 < 0,002 ;

Фундамент № 2 и 5:  Ds/L = (0,02369 – 0,01888)/6 = 0,00190 < 0,002;

Фундамент № 3 и 5: Ds/L = (0,01617– 0,01888)/24 = 0,0002 < 0,002;

Фундамент № 1 и 2:  Ds/L = (0,01952 – 0,02369)/30 = 0,00009 < 0,002;

6.9. Подбор сваебойного оборудования.

Определение минимальной энергии удара Э по формуле:

Э = 1,75*a*N   (6.16), где

а – коэффициент, равный 25 Дж/кН = 0,025 м^-1;

N – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, N = 440,97 кH

Э = 1,75*0,025*440,97 = 19,292 кДж.

Принимаем дизель молот с водяным охлаждением С-995 (трубчатый):

–  Масса ударной части – 1250 кг

–  Высота подскока ударной части:

• наибольшая – 2800 мм;

• наименьшая – 2000±200 мм;

–  Энергия удара (при высоте подскока 2500 мм) – 19,0 кДж;

–  Число ударов в минуту, не менее 44;

–  Масса молота с кошкой – 2600 кг;

–  Габариты:

• длина – 720 мм

• ширина – 520 мм

• высота – 3955 мм

Проверка пригодности принятого молота ([7][ЗЕВ12] ф.8.22):

(G_h + G_b)/E_d < K_m   (6.17), где

E_d – расчетная энергия удара, Дж;

G_h – полный вес молота, Н;

G_b – вес сваи, наголовника и подбабка, Н;

К_m = 6 ([7] т.833)

G_сваи = 0,35*0,35*9*24 = 26,46 кН;

G_{наголовника} = 26,46/100*8 = 0,033 кН;

G_{подбабки} = 0;

G_b = 26,48 + 0,033 = 26,51 кН

G_h = 2600*g = 2600*9,81 = 25,51 кH

Для трубчатых дизель-молотов:

E_d = 0,9*G'_h*h_m   (6.18) ([7] cтр.209), где

G'_h – вес ударной части молота, кН, G'_h = 1250*9,81 = 12,26 кН;

h_m – фактическая высота падения ударной части молота, равная 2,8 м для трубчатых дизель-молотов.

E_d = 0,9*12,2б*2,8 = 30,9 кДж

(25,51+26,51)/30,9 = 1,68 < K_m = 6 – мoлoт пригоден.

Определение расчетного отказа:

(6.19) (ф-ла. 9.12[D13] [][ЗЕВ14] ), где

h = 1500 кН/м² – коэффициент, зависящий от материала сваи и наголовника;

А- площадь поперечного сечения сваи на уровне оголовка А = 0,35*0,35=0,12м²;

М- зависит от метода погружения, М=1 – погружение молотами ударного действия;

E_d– расчетная энергия удара, кДж;

G₁ – полный вес молота, G₁ = 25,51 кН;

G₂ – вес сваи с наголовником, G₂ = 26,51 кН;

G₃ = 0 – вec подбабка;

e – коэффициент восстановления удара, e² = 0,2;

g_g = l – кoэффициeнт безопасности по грунту;

N =  – pacчeтнaя нагрузка на сваю.

м = 1,2 см. s_a > 2 мм.

7. Технико-экономическое сравнение вариантов.