Проектирование фундамента промышленного здания на грунте, состоящем из 3 слоев (супесь, суглинок, песок пылеватый), страница 4

N=54,3< Np=59,3т                 условие  соблюдено    принимаем  куст  из  8  свай

Ростверк                  Рсм – 3

Np=1871 ·1,2=628,8т

Мру=1,2·118,2=141,8тм

Количество  свай  в  ростверке   п=628,8/59,3=12,6  свай   ≈ 15  свай

Принимаем   15  свай

G=а·в·d· γ=4,2·2,4·1,8·2=36,3т

N===44,3±5,25=49,3т

N=49,3< Np=59,3т                   условие  соблюдено

Ростверк                  Рсм – 2

Np=524 ·1,2=2245,2кН=224,5т

Мру=1,2·424=50,9тм

Количество  свай  в  ростверке   п=224,5/59,3=3,8  свай   ≈ 6  свай

Принимаем   6  свай

N==39,6±14,1=51,7т

N=51,7< Np=59,3т                   условие  соблюдено

Ростверк                  Рсм – 1

Np=1337 ·1,2=1677кН=167,7т

Мру=1,2·222,4=27,4тм

Мрх=1,2·182,3=21,9тм

Количество  свай  в  ростверке   п=167,7/59,3  ≈ 4  сваи

Принимаем   4  свай

N==45,1±14,1±15,2=74,4т

N=74,4< Np=59,3т      условие  не  соблюдено   примем   ростверк  из  6  свай

N==25,6±6,08±10,1=42,7т

N=42,7< Np=59,3т                   условие  соблюдено

Расчет  осадки  свайного  фундамента

Проверяем  самый  нагруженный  ростверк

Вычисляем  средневзвешенное  значение  угла внутреннего  трения :

φ_ср= =20º          φ_ср/4=20º/4=5º     tg5º  = 0,0875

Размеры  свайного  ростверка  в  пределах  периметра  куста  свай :

4,21,5 ; А1=4,2м; В1=1,5м;

А2= А1+2·l· tg5º =4,2+2·7,75·0,0875=5,6м

В2=В1+2·l· tg5º =1,5+2·7,75·0,0875=2,9м

V  объем  условного  массива: V=Fм·l=5,6·2,9·7,75=125,9м³

γ_ср- среднее  значение  объемного  веса: γ_ср==1,8т/м³

Gсвай=п·lсв·A·γсв=15·7,75·0,09·2,4=25,1т

Gусл. Ф-та=А2·В2·Нусл·γ=5,6·2,9·7,75·1,8=226,548т

Gрост=4,2·1,5·1,8·2=22,7т

    =22,7+226,548+25,1=274,348т

==49,2т/м²

= А2·В2=5,6·2,9=16,24 м²

R=   ==68,6

=49,2<R=68,6   условие  соблюдается

Вычисляем  осадку  методом  послойного  суммирования. Толщину  сжимаемой  толщи (Нz) рекомендуется   принимать  до  глубины  на  которой  напряжение  

σ_zp  не  превышает  20%  природного  напряжения. Разбиваем  слои   толщиной  Z  не  более  0,4в            Z  =0,4 ·5,6=2,24м

принимаем  толщину   Z  =2м

ξ=2Z/bусл=2·1/2,9=0,67

σ_zg(0)=γср·h1=9,5·1,8=17,4 кН/м²                σ_zg(1)= σ_zg(0)+ γ1·h1=17,4 + 2·2=21,4   и  т.д. σ_zp0=Pср - σ_zg(1)=48,5-21,4=271кН/м²        σ_zp1=α σ_zp0=1·27,1=271кН/м²  и т. д.

Осадка  S=0,8()=0,02=2см<8см   условие   выполняется

№№ точек	Z м	ξ=2Z/B	α	σzp кН/м²	σzg кН/м²	0,2σzg кН/м²	σzpi кН/м²	Е кН/м²
0	0	0	1	271	174	34,8		10000
1	1	0,67	0,15	40,65	214	42,8	154,8	10000
2	2	1,38	0,35	90,8	254	50,8	64,7	10000
3	3	2,0	0,46

Расчет  прочности  свайного  ростверка

1)  расчет  на  продавливание  колонной

Рсм - 1

Сечение  колонны : Qк  вк=1300 · 500

Nр=1337кН                   Мру=222,4кНм                      Мрх=182,3кНм

с1=0,9-0,65-0,15=0,05м                                с2=0,45-0,25-0,15=0,05м      

h0=0,55-0,05=0,5м    рабочая  высота  сечения

по  k1=c1/ h0=0,1/0,5=0,2  определяем   α

k2=c2/ h0=0,05/0,5=0,1

Расчет  производится  из  условия :

Р  ,где

Р – расчетная  продавливающая  сила равная  сумме   реакций  свай, расположенных  за  пределами  нижнего  основания  пирамиды  продавливания;

R0 – расчетное  сопротивление  бетона  растяжению   т/м²;

при   с/h<0,3  принимаем   k1,k2   равными   0,3 , а  с1   и  с2 =0,3h1=0,3·0,5=0,15

Р =415тс

Р=2∑Рфi – продавливающая  сила

Рфi==279,5±10,1±60,8

Рфmax=247кН=42,7тс                      Р=2·42,7=85,4т<415тс    

    Условие   соблюдено, следовательно  прочность  ростверка  на  продавливание  колонной  обеспечена

2) расчет  на  продавливание   угловой  сваей

Р фi ,где

Р фi–расчетная  нагрузка  на  сваю;

в01=0,45;в02=0,45 –расстояние  в  метрах  от  внутренних  граней  угловой  сваи  до  наружных  граней  плиты  ростверка;

h0 – высота  нижней  ступени  от  верха свай;

 с01=0,1ми  с02 =0,05м  -  расстояние  в  метрах  от  плоскости  внутренних  граней  свай  до  ближайших  граней  стакана  ростверка  или  до  ближайших  граней  ступени;