Проектирование фундамента промышленного здания на грунте, состоящего из песка средней крупности, страница 2

   ,- то же давление грунта на стену.

, - вес грунта расположенный на задней и передней     консолях стены на 1 п. м.

, - вес соответственно лицевой и фундаментной плит стены на 1 п. м.

- равнодействующие пассивного давления грунта.

4.7 Расчёт устойчивости стены на сдвиг.

Расчёт устойчивости стены на сдвиг проводится в предположении двух форм сдвига и выполняется из условия

 - сдвигающая сила, равная сумме проекций всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость.

- удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость.

g_с – коэффициент условия работы грунтового основания = 1.

g_n – коэффициент надёжности по назначению  сооружения = 1,1.

1.  Плоский сдвиг, когда поверхность скольжения совпадает с плоскостью подошвы.

273,83£1/1,1*474,18=431 – условие выполняется

2.  Глубинный сдвиг по ломаным поверхностям скольжения. При этом поверхности скольжения образуются внутри грунтового основания и могут занимать два расчётных положения:

а)

273,83£1/1,1*446,47=405,88 – условие выполняется

б) При b₁=0,5j_I и b₂=j_I=34

273,83£1/1,1*357,87=325,34 – условие выполняется

273,83£1/1,1*527,5=479,56 – условие выполняется

4.8 Расчёт на общую  устойчивость грунтового основания.

М₀=165,8*1,5-99,8*0,598+69,3*2,25-41,54*0,15+

+36,48*0,69+31,1*0,08-95,27*0,22+9,84*1,34-43,14*0,6=332,715

М₀₁=165,8*2,1-99,8*0,598+69,3*2,85-41,54*0,15+

+36,48*0,69+31,1*0,08-95,27*0,22+9,84*1,34-43,14*1,2=447,891

1/4b = ¼*3 = 0.75

tg18.4 < sin33 = 0.33 < 0.54

tg22.79 < sin32 = 0.42 < 0.53 

условие выполняется.

b^’=3-2*0.478=2.044

b^’_n=3.8-2*0.809=2.182

696.72£1/1,1*1175.8=1068.9 - условие выполняется

553£1/1,1*1534.26=1394.78 - условие выполняется

ВЫВОД: Общая устойчивость грунтового основания стены обеспечена.

4.8 Расчет основания по деформациям.

    

Среднее давление грунта под подошвой стены

А – площадь расчетного участка подошвы

Давление под низовыми и верховыми рёбрами стены определяются в зависимости от относительной величины эксцентриситета.

Случай больших эксцентриситетов.

1/6<e£1/4b  0.633<0.809£0.95

  ;

Расчёт сводится к удовлетворению условий

P£R, P = 145.5<544.8

P = 533.5<1.2*544.8 = 653.76

Все условия выполняются.

ВЫВОД: Деформации основания допускаемы.

4.9 Определение усилий в элементах конструкций стен.

Для принятых к проектированию конструкций ж/б подпорных стен расчёт сводится к определению изгибающих моментов и поперечных сил в отдельных сечениях лицевой и фундаментной плиты стены с целью расчёта прочности по нормам проектирования.

Расчётная схема принимается в виде стержневой системы, в которой два соединенных стержня моделируют работу вертикальной (лицевой) и фундаментной стены плиты.

В рассматриваемой схеме пренебрегаем пассивным отпором грунта вследствие его незначительного влияния, что идёт в запас расчёта.

Очевидно что максимальное значение внутренних усилий в элементах подпорной стены будут иметь место в сечениях 1-1, 2-2, 3-3.

5. Расчёт элементов стены по нормальным сечениям.

Исходные данные:

h – высота плиты в расчётном сечении

b – ширина расчётного сечения

a₀ – толщина защитного слоя бетона

Алгоритм расчёта

1) h₀ = 0.6-0.045=0.555 мм.

2) В30; R_b=17 МПа, арматура АIII R_S = 355 МПа

3) w = 0,85-0,008*17 = 0,714

0,85 = a - тяжёлый бетон.

4) При коэффициенте условия работы g_b = 1, значение предельного значения в арматуре сжатой зоны принимаем s_scu =400 МПа

5) Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

6) Граничное значение коэффициента А_R:

7) Находим расчётное значение изгибающих моментов в сечениях:

сечение 1-1

сечение 2-2

сечение 3-3

8) Находим расчётное значение А₀

9) Проверка выполнения условия А₀£А_R

Условие выполняется, высота сжатой зоны бетона достаточна.

10) Требуемая суммарная площадь поперечного сечения растянутой арматуры.

11) Минимальная площадь сечения растянутой арматуры исходя из минимально допустимого процента армирования сечения:

12) Проверка соблюдения условия

13) Конструктивная арматура ставится Æ не менее 10 мм, принимаем АIII, шаг 400 мм.

Рабочая арматура:

Сечение 1-1: принимаем 12 Æ 12 АIII с А=14,39 см²

Сечение 2-2: принимаем 12 Æ 10 АIII с А=9,42 см²

Сечение 3-3: принимаем 12 Æ 10 АIII с А=9,42 см²

Шаг всей конструктивной арматуры 200 мм.

6. Список литературы.

1.  СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»

2.  СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика»

3.  СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия»

4.  СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»

5.  Долматов Б. И. «Механика грунтов, оснований и фундаментов»

6.  Фёдоров В. К. Методические указания «Проектирование подпорных стенок уголкового профиля»

Новосибирский Государственный Архитектурно

Строительный Университет

Кафедра

инженерной геологии

оснований и фундаментов

Курсовая работа

«Проектирование железобетонных подпорных стен уголкового профиля»

Выполнил:

Гаас гр. 527

Проверил:

Гензе П. Н.

Новосибирск 2003 г.