Строительство и архитектура \ Основания и фундаменты

Выбор возможных видов фундаментов и оснований в не осложненных грунтовых условиях, страница 5

Р0=Рср-s?0g=200,3575кПа;

Pcp=366,0495кПа;

s0g=gh=165,692;

h=9,62 м;

g?1 11=16,65 кН/м3; Н1=4,545м;

g?211=19,22 кН/м3; Н2=4,31м;

g211=19,67 кН/м3; Н3=0,765м;

szg=gh+ågihi

№ точек

Z, м

2Z/b

a

szp

szg

0,2szg, i

szp.ср

Еi

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

0

0

1

200,36

189,23

37,85

180,32

30000

1

1,0684

0,8

0,8

160,29

210,24

42,05

125,12

30000

2

2,1368

1,6

0,449

89,96

231,26

46,25

70,73

30000

3

3,2052

2,4

0,257

51,49

252,27

50,45

41,77

30000

4

4,2736

3,2

0,16

32,06

273,29

54,66

32,06

30000

S=bå(szpihi/EIi)=1,2937см< 8cм;

 b=0.8

Осадка в пределах допустимой.

4.1.2.10. Расчет ростверка.

А) Проверка толщины дна ростверка на продавливание колонны.

Nколр£2Rbth0(a1(bc+c2)+a2(dc+c1))

bc=0.4м - ширина колонны;

dc=1м – длинна колонны;

с1=100мм=0,1м – расстояние от грани колонны до ближайшей грани сваи;

с2=0 – тоже в другом направлении;

Rbt=0,75Х103кПа – расчетное сопротивление бетона на растяжение;

h0=0.450-0.035=0.415м – расстояние от торца колонны до рабочей арматуры;

a1=h0/c1=0.415/0.1=4.15;

a2=h0/c2=0;

Nколр=1432.08£2Rbth0(a1(bc+c2)+a2(dc+c1))=2490кН

Условие выполняется.

Б) Проверка уступа ростверка на продавливание угловой сваи.

     Эта проверка в данном случае не выполняется т.к. угловая свая полностью не находится в пределах уступа.

Подбор рабочей арматуры.

                         Сечение 2-2

                         М=129,6*0,4-477,44*0,55=210,752кН

                         A=210.752/(0.9*0.465*365000)=13.8мм

                         По сортаменту принимаем

                         9A-IIIÆ14

                         Сечение 1-1

                         М==119.3725кН

                         A=119.3725/(0.9*0.465*365000)=7.8мм

                         По сортаменту принимаем

                         10A-IIIÆ10

Армирование стакана конструктивно.

Проверка

Q£Qb не производится из конструктивных соображений.

4.1.2.11. Подбор механизма для погружения свай и определить величину расчетного отказа.

     Эmin=1,75*а*Fv=1.75*25*411.34=17.996 кДж.

Принимаем трубчатый дизель молот с водяным охлаждением С-995:

Характеристики:

     Масса ударной части: 1250кг;

     Высота подкоса ударной части:

          -наибольшая 2800мм;

          -наименьшая 2000+(-)200мм;

     Энергия удара (при высоте подкоса 2500мм) 19кДж;

     Число ударов в минуту не менее 44;

     Масса молота с кошкой 2600кг;

     Габариты:

          -длинна 720мм;

          -ширина 520мм;

          -высота 3955мм.

     Проверка пригодности дизель молота:

          (Gn+Gb)/Эp£Km ; где

Эр - расч. Энергия удара.

     Gn- полный вес молота =2600*9,81=25,51 кН;

     Gb- вес сваи, наголовника и подбавка = 17,325кН;

     Km-коэф. По т.8,33[3]. Km=6

Эр=0,9*G’nhm=30.9 кН.

(25,51+17,325)/30,9=1,386<6 – молот пригоден.

Определение расчетного отказа сваи.

     Sop=(hAEd/(ggN(gg(N/m)+hA))*(m1+e2(m2+m3))/(m1+m2+m3)

h=1500 кН/м2 – коэф. Зависящий от материала свай.

A=0.09м.

M=1 – коэф. Зависящий от вида погружения свай.

Ed=G(H-h)=12.263*(2.8-0.4)=29.423 кДж;

m1=25.51кН – полный вес молота;

m2=17.325- вес сваи с наголовником;

m3=0 – подбавок;

e2=0,2- коэф упругого соударения;gg=1;

N=411.34 кН.

          Sop=10.7мм³2мм

Скачать файл