Строительство и архитектура \ Строительные конструкции

Расчет по проверке прочности конструкций здания холодильных машин для установок кондиционирования ZL.6, страница 7

Действующий момент  M = 346.4 тм < 434.2 тм

Прочность обеспечена.

4.4.4 Сечение d-d

As = 12Æ28 = 73.8 см2; As’ = 5Æ28 = 30.75 см2;  b = 80 см; h0 = 136.5 см.

x = 3750x(73.8-30.75)/(107x80) = 19 см

Mнес. = 107x80x19x(136.5-0.5x19)+3750x30.75x(136.5-9) =

        = 20655280+14702343 = 35357623 кгс см = 353.5 тм

Действующий момент  M = 294 тм < 353.5 тм

Прочность обеспечена.

4.4.5 Сечение e-e

As = As’ = 8Æ28 = 49.2 см2;  b = 80 см; h0 = 141 см.

z = h0- a’ = 141-9 = 132 см

Mнес. = 3750x49.2x132 = 24354000 кгс см = 243.5 тм

Действующие моменты:

а) по верхним волокнам  M = 101.4 тм < 243.5 тм

Прочность обеспечена.

б) по нижним волокнам  M = 111.4 тм < 243.5 тм

Прочность обеспечена.

4.4.6 Проверка на действие поперечной силы

Производится из условия

Q £ Qb + Qsw

где Qb – поперечное усилие, воспринимаемое бетоном

      Qsw - поперечное усилие, воспринимаемое хомутами

Qb = Mb/c

Mb = jb2(1+jf)Rbtbh02

для тяжёлого бетона jb2 = 2.0. jf = 0

Mb = 2x8.16x80x136.52 = 24326265 кгс см

c – длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента


при c=2h0    Qb = 24326265/(2x136.5) = 89107 кгс = 89.1 т

Asw = 6Æ12 = 6x1.13=6.78см2 шагом 10 см

qsw = 3000x6.78/10 = 2034 кгс/п см

Qsw = qsw c0

c0 – длина проекции наклонной трещины на продольную ось элемента

c0 = Ö(Mb/qsw) = Ö(24326265/2034) = 109.4 см

Qsw = 2034x109.4 = 222520 кгс = 222.5 т

Qb + Qsw = 89.1+222.5 = 311.6 т

при c=h0    Qb = 24326265/136.5 = 166050 кгс = 166.0 т

Qb + Qsw = 166.0+222.5 = 388.5 т

Наибольшая действующая поперечная сила Q = 98.8 т < 388.5 т

Прочность обеспечена.


4.5.1 Сечение b-b колонны по оси a

Расчёт проводится по схеме симметричного армирования,

принимая As = As’ = 20Æ28 = 123.1 см2.

a = a’ = 12 см;  b = 100 см;  h0 = 88 см;  zs = h0-a’ = 88-12 = 76 см.

x = N/(Rbb) = N/(107x100) = N/10700

при x = x/h0 < xR = 0.627

Ne = Rbbx(h0-0.5x)+Rsc As’(h0-a’)

RscAs’(h0-a’) = 3750x123.1x76 = 35083500 кгс см = 350.8 тм

Несущая способность по изгибающему моменту при заданном
              значении продольной силы

Мнес. = Ne0 = N(e-(h0-a’)/2) = N(e-0.76/2) = N(e-0.38)

Коэффициент продольного изгиба:

h = 1/(1-N/Ncr)     Ncr = 0.15xEbA/(L0/h)2

L0 = 0.7x12.6 = 8.82 м

Eb = 2750000 кгс/ см2   A = bh = 1.0x1.0 = 1.0 м2

Ncr = 0.15x2750000x1.0/(8.82/1.0)2 = 5302 т

При N = 118 т    h = 1/(1-118/5302) = 1.023 @ 1.0

Дальнейшие расчёты сводятся в таблицу 4.1

Таблица 4.1

N

т

x

см

x=x/h0

zb=

h0-0.5x

см

Rbbxzb

тм

Ne=

=”5”+350.8

тм

e=

”6”/”1”

м

e0

м

Mнес=Ne0

тм

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

0.00

0.000

-

0.0

350.8

-

-

350.8

100

9.35

0.106

83.33

83.3

434.1

4.34

3.96

396.0

200

18.69

0.212

78.65

157.3

508.1

2.54

2.16

432.1

300

28.04

0.319

74.00

222.0

572.8

1.91

1.53

458.7

400

37.38

0.425

69.31

277.2

628.0

1.57

1.19

476.0

500

46.73

0.531

64.64

323.2

674.0

1.35

0.97

484.0

4.5.2 Сечение d-d колонны по оси a

Определяется несущая способность при растянутых наружных волокнах.

As = 23Æ28 = 141.6 см2;   As’ = 12Æ28 = 73.9 см2.

a = a’ = 12 см;  b = 100 см; h0 = 88 см;  zs = h0-a’ = 88-12 = 76 см.


x = N+RsAs-RscAs’/(Rbb) = N+3750(141.6-73.9)/(107x100) =

   = (N+253875)/10700

при x = x/h0 < xR = 0.627

Ne = Rbbx(h0-0.5x)+Rsc As’(h0-a’)

RscAs’(h0-a’) = 3750x73.9x76 = 21061500 кгс см = 210.6 тм

Мнес. = Ne0 = N(e-(h0-a’)/2) = N(e-0.76/2) = N(e-0.38)

Дальнейшие расчёты сводятся в таблицу 4.2

Таблица 4.2

Скачать файл