Проектирование несущих конструкций связевого каркаса четырехэтажного здания, длинна которого равна 54 м, ширина – 16,2 м, а высота этажа – 4,6 м

Страницы работы

19 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Объем крайнего ригеля Vригкр=(200*400+(550-200)*200)*6090=

=913500000 мм3=0,9135 м3

            среднего ригеля Vриг=(200*400+(550-200)*200)*5660=

=849000000 мм3=0,849 м3

Объемы надколонной, рядовой и крайней плит соответственно:

Vп1=1500*350*5180*0,25=680000000 мм=0,68 м3

Vп2=1500*350*5180*0,25=680000000 мм=0,68 м3

Vп3=750*350*5180*0,25=3400000000 мм=0,34 м3

Аналогично варианту 1расход стали на 1 м3 бетона в панели принимаем 91,8 кг/м3 (Таблица 3).

Расход стали на конструкцию:

pп1v=91.8*0.68=62.41кг

pп2v=91.8*0.68=62.41кг

pп3v=91.8*0.34=31.21кг

Для ригелей qкр =1020*5,4=5508 кгс/м3; принимаем расход стали на 1 м3 бетона 163,4 кг/м3 (Таблица 4).

Расход стали на конструкцию:

pриг крv=163,4*0,914=149,27 кг

pригv=163.4*0.849=138.73 кг

Результаты расчетов по двум вариантам занесем в таблицы:

Таблица 5.1

ВАРИАНТ 1

Марка

Название

Кол-во, шт

Длина, м

Ширина, м

Высота, м

Грузовая площадь, м2

Объем, м3

Расход бетона, кг

Расход стали

на 1 м3

на 1 шт

П1

Надколонная плита

72

5,78

1,5

0,3

8,67

0,65

1430

91,8

59,67

П2

Рядовая плита

324

5,78

1,3

0,3

7,51

0,56

1240,8

91,8

51,78

П3

Доборная плита

72

5,78

0,75

0,3

4,34

0,33

715

91,8

29,84

Р1

Ригель крайний

64

5,49

0,4

0,5

0,00

0,77

1687,4

181,56

139,26

Р2

Ригель средний

32

5,06

0,4

0,5

0,00

0,71

1557,6

181,56

128,54

ИТОГО

324,68

714296

409,08

 36245,37

Таблица 5.2

ВАРИАНТ 2

Марка

Название

Кол-во, шт

Длина, м

Ширина, м

Высота, м

Грузовая площадь, м2

Объем, м3

Расход бетона, кг

Расход стали

на 1 м3

на 1 шт

П1

Надколонная плита

96

5,18

1,5

0,35

7,77

0,68

1496

91,8

62,42

П2

Рядовая плита

324

5,18

1,5

0,35

7,77

0,68

1496

91,8

62,42

П3

Доборная плита

24

5,18

0,75

0,35

3,89

0,34

748

91,8

31,21

Р1

Ригель крайний

16

6,09

0,4

0,55

0

0,91

2009,7

163,4

149,27

Р2

Ригель средний

56

5,66

0,4

0,55

0

0,85

1867,8

163,4

138,73

ИТОГО

355,92

783024

1783,22

 37124,1

Рассчитаем технико-экономические показатели для двух вариантов проектирования и выберем из них более экономичный с помощью TEPS

Исходные данные для расчета TEPS

Таблица 6.1

Марка конструкции  П1

Серия  1

№  п/п

Показатель конструкции

Значение

1

Номер района строительства

4

2

Вид конструкции

2201

3

Код эксплуатационной среды

1

4

Длина конструкции

5,78 м

5

Грузовая площадь

8,67 м2

6

Общий расход стали

59,67 кг

7

Код напрягаемой арматуры

11

8

Диаметр напрягаемой арматуры

1,6 см

9

Расход напрягаемой арматуры

0

10

Код вида бетона

11

11

Класс бетона

17

12

Наибольшая крупность заполнителя

2 см

13

Расход бетона

0,65 м3

Таблица 6.2

Марка конструкции  П2

Серия  1

№  п/п

Показатель конструкции

Значение

1

Номер района строительства

4

2

Вид конструкции

2201

3

Код эксплуатационной среды

1

4

Длина конструкции

5,78 м

5

Грузовая площадь

7,514 м2

6

Общий расход стали

51,78 кг

7

Код напрягаемой арматуры

11

8

Диаметр напрягаемой арматуры

1,6 см

9

Расход напрягаемой арматуры

0

10

Код вида бетона

11

11

Класс бетона

17

12

Наибольшая крупность заполнителя

2 см

13

Расход бетона

0,564 м3

Сводные таблицы результатов расчета TEPS

Таблица 8.1

Вариант 1. Шаг ригеля 6,0 м

Марка

Название

Количество

Себестоимость

Трудоемкость

Одной конструкции

Всего

Одной конструкции

Всего

П1

Плита надколонная

72

50,2

3614,4

6,27

451,44

П2

Плита рядовая

324

43,86

14210,64

5,61

1817,64

П3

Плита доборная

72

27,05

1947,6

3,96

285,12

Р1

Ригель крайний

64

72,31

4627,84

6,92

442,88

Р2

Ригель средний

32

67,11

2147,52

6,5

208

ИТОГО

26548

3205,08

Таблица 8.2

Вариант 2. Шаг ригеля 5,4 м

Марка

Название

Количество

Себестоимость

Трудоемкость

Одной конструкции

Всего

Одной конструкции

Всего

П1

Плита надколонная

96

51,47

4941,12

6,13

588,48

П2

Плита рядовая

324

51,47

16676,28

6,13

1986,12

П3

Плита доборная

24

27,37

656,88

3,95

94,8

Р1

Ригель крайний

16

81,45

1303,2

7,87

125,92

Р2

Ригель средний

56

75,82

4245,92

7,31

409,36

ИТОГО

27823,4

3204,68

Расчет технико-экономических показателей позволяет сделать вывод, что более экономичным является первый вариант расположения элементов каркаса.


РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КОЛОННЫ

Полная нагрузка

 N=l1*l2(pснег+qсоб.веспокр+qполн.пер(n-1))+Hэ*n*hк2*25*1.1.

 N=5,4*6*(3,2+4,08+12,22*(4-1))+4,6*4*0,32*25*1,1=1459,476 кН

Кратковременная нагрузка

Nsh = l 1*l2(pshпер*(n-1)+ pshпокр)=5,4*6*(2,4*(4-1)+1,6)=285,12 кН

Длительно действующая нагрузка

Nl=N- Nsh=1459,476-285,12 = 1174,356 кН

Длина колонны

l0=0.7(Hэ+0.15)=0.7*(4,6+0.15)=3,325м

Коэффициент продольного изгиба φ=0.8

Коэффициент армирования для колонны µ=0.01

Площадь сечения колонны

А=N/(φ(Rb + µ* Rsc)*1000)=1459476/(0,8*(0,9*11,5+0,01*355)*1000) = =0,121м2

Так как сечение квадратное hk=√Ab=√121=0,348 ≈ 0,35м

Ab`= a2 = 0.352 =0.1225 м2

φ = φb+2(φrb)* Rsc/ Rb* µ

Выбираем φb по таблице

NL/N

φB  при l0/hk

≤6

8

10

12

14

16

18

20

0.0

0.93

0.92

0.91

0.9

0.89

0.88

0.86

0.84

0.5

0.92

0.91

0.9

0.89

0.86

0.82

0.78

0.72

1.0

0.92

0.91

0.89

0.86

0.82

0.76

0.69

0.61

Nl/N=1174,356/1459,476=0,805

l0/hk=3,325/0,35=9,5

φb=0.894

Теперь подбираем φr по таблице

NL/N

φB  при l0/hk

≤6

8

10

12

14

16

18

20

0.0

0.93

0.92

0.91

0.9

0.89

0.88

0.86

0.84

0.5

0.92

0.92

0.91

0.89

0.88

0.86

0.85

0.79

1.0

0.92

0.91

0.9

0.89

0.87

0.84

0.79

0.74

 φr=0.904

φ=(0,894+2*(0,904-0,894))*355*0,01/11,5=0,9

Аs=N/(φ*Rsc*1000)–A*Rb/Rsc=1459,476/(0,9*355*1000)-0,1125*0,9*11,5/355=

=0,0006 м

µ1= Аs/ Ab`=0,0006/0,1225=0,00489

µ1- µ=0,0049-0,01= -0,0051<0,002

По сортаменту подбираем арматуру: 4 стержня ø 14мм (А-III)

Поперечная арматура:

dsw=d/4=14/4→ dsw=4 (Bp-I),

шаг стержней: 250 мм

РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ РЕБРИСТОЙ ПАНЕЛИ

Требуется запроектировать ребристую панель перекрытия с номинальными размерами 1,3*6 м (без поперечных ребер).

 Расчет прочности по нормальным сечениям. Глубина площадки опирания панели на полку ригеля: (100-10)=90 мм (где 100 мм – ширина свеса полки, 10 мм – зазор), тогда расчетный пролет панели l0=lф-2*90/2=5980-90=5890 мм =5.89 м.

Погонные нагрузки на панель при номинальной ширине 1,3 м и коэффициенте надежности по назначению γn=0,95: расчетная q=12.12*0,95*1,3=14.97 кН/м.

Усилия от расчетной нагрузки

M=q*l02/8=14.97*5.892/8= 64.91кН*м

Приведем фактическое сечение плиты к расчетным.

Высота сечения равна фактической высоте панели h=300 мм; рабочая высота сечения h0=h-a=300-30=270 мм. Расчетная толщина сжатой полки таврового сечения hf/=50 мм, ширина полки равна ширине плиты поверху bf/=1290-2*20=1250 мм; расчетная ширина ребра b= (85-15)*2=140 мм.

0,9*17*1,25*0,05*(0,27-05/2)=0,2437МПа=

=243.7кН/м М.

Сжатая зона не выходит за пределы полки

С другой стороны, высота сжатой зоны .

Граничная высота сжатой зоны ,

где

< 1

Условие ξ ≤ ξR выполнено.

 

Определяем требуемую площадь сечения  арматуры As из уравнения .

As=17*0.9*1.25*0.0135/355=0.000733м2=7.33см2.

По сортаменту арматуры Аsфакт=7.6см2 ставим 2 стержня d=22мм, тогда

х=355*0,00076/(17*0,9*1,25) ≈ 0,014м = 14 мм

Проверяем несущую способность при подобранной арматуре:

Rb**bf/ф*(h0ф/2)=17*0,9*1,25*0,014*(0,27-0,014/2) =

= 70,98*106Н*мм > М=64,91*106 Н*мм

  Прочность достаточна, арматура подобрана верно.

Расчет прочности по наклонным сечениям

 Qmax ≤ 0.3*φw1b1*Rb**b*h0

Q=q*l0/2=14,97*5,89/2= 44,086 кН.

Коэффициент, учитывающий влияние поперечной арматуры,

φw1 = 1+5** ≤ 1.3

= Es/Eb=2*10/32,5*10=6,15

= Asw/b*s

s=150мм (на длину l/4), , (для 2 стержней)

=0,000057/(0,14*0,15)=0,0027

φw1 = 1+5*6,15*0,0027=1,083≤1.3

коэффициент  φb1 = 1- β** Rb = 1-0.01*0,9*17 = 0,847

 0.3* φw1b1*Rb*b**h0 = 0.3*1,083*0,847*17*0,9*0,14*0,27*10 = 159,15кН  > Qmax = 44,086 кН

Проверяем прочность по наклонной трещине из условия Q≤ Q+ Q  

Q=qsw* с0

qsw = Rsw* Asw / S, где Rsw=290 MПа

qsw = 285*0.000057*1000 / 0.15= 110,2 H/мм

 φf = 0.75[(b’f - b)* h’f]/b* h0 ≤ 0.5

b f ' ≤ b+3*h f ' ;

1,26 > 0,14+3*0,05 = 0,29 м b f '=0,29

φf = 0.75[(0,29-0,14)*0,05]/0,14*0,27 = 0,149 < 0.5 => условие выполняется

 

 Rbt=1.15

 h0< с0 < 2 h0

0.27 < 0.499< 0.54

с0 < с < 3.33 h0

0.499 < 1.34 > 0.8991c = 0.8991

        

Q< Qb   по СНиПу шаг поперечной арматуры принимается не более 0,75*h0 на расстоянии l/4 от крайних стержней шаг принимаем равным 200мм, на остальном пространстве – 360 мм.

Q=110,2*0,499=54,99 Кн/м

Q+ Qb=54,99+217=271,99>Q=44,09 Кн/м

Расчет полки на местный изгиб

b0=bрасч-2*20-2*85-2*35=1290-40-160-70=1010 мм

b=1м

q=0.95*(qрасч.пол+1,1*0,05*1*2,2*10+рврем.полн) =

= 0.95*(1.2+1.1*0.05*2.2*10+8.16) = 10.04 кН/м

M=q*l02/11=10.04*1.012/11=0.93 кН*м

h0=50-15=35мм

Находим корни квадратного уравнения:

Получаем:

где

 < 1

Условие ξ ≤ ξR выполнено.

 

Определяем требуемую площадь сечения  арматуры As из уравнения .

As=17*0.9*0,00175*1/355=0.000075м2=0,75см2.

По сортаменту арматуры Аsфакт=0,76см2d = 4 мм (Вр-I), 6 стержней (на 1 м), тогда

х=410*0,000076/(17*0,9*1) = 0,002 м

Проверяем несущую способность при подобранной арматуре:

Rb**b*хф*(h0ф/2)=17*0,9*1*0,002*(0,035-0,002/2)*1000 =

= 1,04 кН*м > М=0,93кН*м

  Прочность достаточна, арматура подобрана верно.

Всего в полке устанавливаем 7 продольных стержней ø 4 (Вр-I) шагом 200 мм. Поперечную арматуру устанавливаем конструктивно ø 3 (Вр-I) шагом

Похожие материалы

Информация о работе