Проектирование и расчет сборных железобетонных конструкций четырехэтажного каркасного здания, длинна которого равна 50 м, ширина – 18 м, а высота этажа – 4,2 м

Страницы работы

19 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

поперечном расположение плит       При продольном расположении плит

S1=0,3*0,7*1,25=0,26м3;                                                 S1=0,25*0,6*1,3=0,2м3;

gнс.в.р1=0,26*25=6,5кН;                                                     gнс.в.р1=0,2*25=5кН;

.qн1=76кН/м3;                                                                      qн1=86кН/м3;

gmриг1= 382кг;                                                                   gmриг1= 240кг;

gmриг2= 191кг;                                                                    gmриг2=120кг;

3. Проектирование ребристой плиты перекрытия.

3.1. Статический расчет.

        Плиты перекрытия опираются на ригели (прямоугольной формы сечения) поверху или на полки ригеля тавровой формы. Плиты соединяются сваркой закладных деталей с ригелями на монтаже. С точки зрения статического расчета все типы панелей рассматриваются как свободно опертые однопролетные балки, нагруженные равномерно распределенной нагрузкой q в кН/м. За расчетный пролет плиты принимают расстояние между серединами площадок ее опирания, при этом необходимо предварительно принять размеры сечения ригеля.

Полная нагрузка на проектируемую панель перекрытия:

.gн(кН/м)= gн(кН/м)*Вн ,

.qр(кН/м)= qн(кН/м)*Вн ,

.gн=11,625*1,2=13,95 кПа,

.qр=14,087*1,2= 16,9 кПа.

Определение внутренних усилий в сечении панели перекрытия от внешней нагрузки:

                                                                                  Плита – это свободношарнир-

                                                                                                 но опертая балка.

Определении усилий от расчетных

                                нагрузок:

Мр=qр(кН/м)*L02/8 [кН*м] ;

Qp=qp*L0/2  [кН] ;  

Мр=16,9*6,592/8=91,7 кН*м ;

  Qp=16,9*6,59/2=55,7 кН ; 

                                               Рисунок 9.

Определение расчетных сопротивлений материалов:

Бетон  В30  =>  RВ=17*0,9  ; RBt=1,2*0,9

Арматура АΙΙ => RS=280 МПА ;

3.2. Расчет ребристой плиты перекрытия

Компоновка расчетного сечения, проектируемой рядовой панели перекрытия:

ВП=1190-2*20=1150 мм.

                                                                           Рисунок 10.

Компоновка расчетного сечения ребристой панели перекрытия:

Расчетным сечением как ребристой, так и многопустотной панели перекрытия. При расчетах по Ι гр.п.н.с. является тавровое сечение с полкой в сжатой зоне.

                                                                                             Рисунок 11.

Натуральное  сечение панели                                          расчетное по Ι гр.п.с.

   =>       

=>

                                                                                                              Рисунок 12.

AS D=14;16;18;20;22;25;28;32;

ВП=1150 мм;

а=40 мм;

hп=50мм;

hf=50мм;

ВР=85мм;

h0=h-a=320-40=280мм.

Подбор продольной рабочей арматуры в проектируемой панели перекрытия:

Продольная арматура в проектируемой панели перекрытия подбирается на изгибающий момент.

Высота сечения равна фактической высоте панели h=320мм;рабочая высота сечения h0=h-a=320-40=280мм. Расчетная толщина сжатой полки таврового сечения hf’=50мм; ширина полки равна ширине плиты по верху 

bf’= 1190-2*20=1150мм; расчетная ширина ребра b=(85-15)*2=140мм.

А0Р/(γв2*RB*Bf’*h02)=91.7*106/(0.9*15.3*1150*2802)=0.75 => η=0.965

γв2=0.9

Требуемая площадь рабочей арматуры:

AS=MP/ (RS*η*h0)= 91.7*106/(280*0.965*280)=1212 мм.

ASФ=1232 мм , т.к. ASФ> ASпринимаем 2Ө28 АІІ .

                        dSW>1/4*dS

                        dSW=28/4=7мм.

                        Принимаем стержневую арматуру диаметром 8мм.

Рисунок 13.

Расчет ребристой панели перекрытия на местный изгиб:

Расчет полки на местный изгиб выполняем , рассматривая ее как частично защемленную в ребрах .Расчетный пролет равен расстоянию в свету между внутренними гранями продольных ребер l0=1190-2*20-2*85-2*35=910мм(рис.№10).В расчете плитной конструкции удобно рассматривать полосу шириной 1м. Тогда погонная расчетная нагрузка с учетом массы полки толщиной 50мм составит (см.табл.№1)

qp=VР+hПжб*1,1+gс.в.п:

qp=1,2+0,05*25*1,1+10=12,58кН/м;

МР= qp*L0/11=12.58*0.912/11=0.95кН*М=9,5*105Н*мм;

Покажем на рис.№13 расчетное сечение полки – это прямоугольное сечение шириной 1000мм , так же h,h0,a.

                                                                               а=15мм

Рисунок 14.

Найдем рабочую высоту:

h0=50-15=35мм;

A0=MP/(RB*B*h02) => η

А0=9,5*105/(15,3*1000*352)=0,05 => η=0.97

Площадь сечения арматуры из проволоки класс ВР-Ι :

 AS=MP/ (RS*η*h0)

  AS=9.5*105/(365*0.97*35)=0.77см2.

 as=0.126см2

 n= AS/ as=0,77/0,126=7

s=1000/7=150

С1=Ө3Вр-1-300/Ө4Вр-1-150

Принимаем 7Ө4 ВР-Ι  с шагом 150мм и площадью поперечного сечения AS=0,88см2.

3.3 Расчет прочности наклонных сечений продольных ребер плиты.

 Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности на:

·  действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами (влияние главных сжимающих напряжений);

·  действие поперечной силы по наклонной трещине, вызывающей взаимный сдвиг двух частей изгибаемого момента;

·  на действие изгибающего момента по наклонной трещине, вызывающего взаимный поворот двух частей элемента, разделенных этой трещиной.

QPMAX=0.6*RBt*B*h0=0.6*1.08*140*280=25401.6 H,

QP=55.7кН >QPMAX=25.4кН

QPMAX<= QSWB

QSWB=2*(φB2*RBt*h02*(1+φf)*gSW)1/2,

Bf’=B+3hf’=140+3*50=290мм,

φf=(0.75*(B’f-B)*hf)/(B*h0)=0.75*(290-140)*50/(140*280)=0,14.

b’f=140+3*50=290мм.

gsw=Rsw*Asw/S=730*101/100=740

Asw=101мм2

QSWB=2*(2*1.08*2802*(1+0,14)*740)1/2=26230Н.

QSWB=26,23*103Н   >=  QPMAX=25,4*103 H

4. Расчет и конструирование колонны.

В связевых корсаках горизонтальные нагрузки передаются  на диафрагмы жесткости , поэтому колонны воспринимают только вертикальные нагрузки . Если соседние пролеты и нагрузки одинаковы  , то допускается приложение вертикальных сил N на колонну учитывать только с эксцентриситетом е0 . Значение е0 принимается большим из трех величин : h/30, L0 /600, 10мм (где h-высота сечения колонны , L0-расчетная длина). Поскольку случайный эксцентриситет может быть и слева, и справа от оси , армирование колоны принимается симметричным :AS=AS’ . Для элементов прямоугольного сечения при расчетной длине L0<20h b симметричной арматуре классов А-1,А-2,А-3 расчет на внецентренное  сжатие со случайным эксцентриситетом допускается заменять расчетом на центральное сжатие; при этом напряжение в бетоне принимают равными RВ, а арматуре –RS .

4.1. Сбор нагрузок.

Грузовая площадь колонны:

АС=6*7=42м2.

Определим расчетную нагрузку от перекрытия одного этажа ( с учетом

Похожие материалы

Информация о работе