Тепловой расчет ступеней турбины Т-25/28-8.8, страница 2

Определим число лопаток:

м.

7.  Определим число Рейнольдса

m1t(t1t=394 0С; Р1 = 3,19 МПа) = 241×10-7 Па×с

u1t(t1t=394 0С; Р1 = 3,19 МПа) = 0,08193 м3/кг

8.  Определим число Маха

9.  Проверка выбора коэффициента скорости

. j(0) » j(1) и второго приближения не требуется.

10.  Определение составляющих скоростей

м/с

м/с

м/с

11.  Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки

Из уравнения сохранения энергии:  

=>м/с

; м/с

12.  Определим угол b2эф и площадь выхода рабочей решетки

Принимаем m2(0) = 0,94

 =>м2

Определим длину рабочей лопатки мм

=> b2эф = 17,30, b2 » b2эф

13.  Выбор профиля рабочей решетки

М2t = 0,261       Р-26-17А

b2эф = 17,30     

. Принимаем относительный шаг .

14.  Выбор хорды профиля и определение числа лопаток рабочей решетки

b2 = 22 мм – хорда.

Число лопаток:

15.  Проверка правильности коэффициента расхода и определение числа Рейнольдса

. m2(0) » m2(1) и второго приближения не нужно.

m2t(t2t’=391 0С; Р2 = 3,11 МПа) = 240×10-7 Па×с

> Reавт = (3 – 5)×105

16.  Определение коэффициента скорости рабочей решетки

17.  Определение составляющих треугольника скоростей

м/с

м/с

м/с

.

Удельная работа, развиваемая газом на лопатках турбины Hu и относительный лопаточный КПД hол

Мощность, развиваемая газом кВт

18.  Определим потери

кДж/кг

кДж/кг

кДж/кг

кДж/кг.

19.  Определим дополнительные потери: xтр, xпарц, xут, xвл

Потери от влажности xвл = 0, т.к. ступень работает в области перегретого пара.

- относительные потери на трение, где Ктр = 0,6×10-3.

 кДж/кг

 - относительные потери от утечек, где dэкв = 0,6 мм;

dп = 0,9 + 0,028 + 2×0,003.

20.  Определение относительного внутреннего КПД hoi и использованного теплоперепада ступени Hi

кДж/кг

Тепловой расчет последней ступени турбины Т-25/28-8.8

1.  Параметры пара перед сопловой решеткой:

h00 = 0,010 МПа; t0 = 47 0С) = 2336,0 кДж/кг

s00 = 0,010 МПа; t0 = 47 0С) = 7.3239 кДж/кг0С

2.  Определение окружной скорости и располагаемого теплоперепада от параметров торможения

Принимаем d = 2,2 м;

коэффициент скорости j = 0,97;

эффективный угол выхода a1эфф = 230;

степень реактивности r = 0,7

Окружная скорость м/с.

Отношение  

Тогда м/с.

 кДж/кг.

3.  Определим параметры, необходимые для построения процесса расширения пара в турбине (регулирующей ступени)

Н*ос = (1-r)× Н*о = (1-0,8)×89,9 =27,0 кДж/кг

Н*ор = r× Н*о = 0,7×89,9 = 62,9 кДж/кг

h1t = h*0 - Н*ос =2336,0 –27,0 = 2286,0 кДж/кг

P1(h1t=2286,0 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 0,0067 МПа

h2t’ = h*0 - Н*о =2336,0 – 89,9 = 2223,1 кДж/кг

P2(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 0,0036 МПа

u1t(h1t=2286,0 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 18,653 м3/кг

u2t’(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 29,379 м3/кг

t1t(h2t’=2223,1 кДж/кг; S0 = 7.3239 кДж/кг0C) = 38 0C

t2t’(h2t’=3329,7 кДж/кг; S0 = 6,6155 кДж/кг0C) = 28 0C

4.  Определение площади выхода сопловой решетки

 

 Решетка сопловая дозвуковая.

 Принимаем в первом приближении .                                             [2, стр. 29]

м/с

м2

.

Принимаем степень парциальности е = 1.

5.  Выбор хорды профиля сопловой решетки

Принимаем b1 = 90 мм.

Уточняем значение коэффициента расхода:

. m(0) » m(1) и второго приближения не требуется.

6.  Выбор профиля

                               => С-90-22-А

a1 = a1эф = 120

Относительный шаг . Принимаем .

Определим число лопаток:

м.

Определим число Маха

м/с

7.  Проверка выбора коэффициента скорости

. j(0) » j(1) и второго приближения не требуется.

8.  Определение составляющих скоростей

м/с

м/с

м/с

9.  Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки

Из уравнения сохранения энергии:  

=>м/с

; м/с

10.  Определим угол b2эф и площадь выхода рабочей решетки

Принимаем m2(0) = 0,94

 =>м2

Определим длину рабочей лопатки мм

=> b2эф = 22,20, b2 » b2эф

11.  Выбор профиля рабочей решетки

М2t = 1,05       Р-90-25Б

b2эф = 22,20