Тепловой расчет парогенератора ДЕ-6,5-14ГМ, страница 5

 где   h_г – расстояние от пода топки до оси горелки   h_г=1,2 м.

                     H_г – расстояние от пода топки до середины выходного окна топки H_г=1,32м.

X_т=0,9        М=0,36

4.3.4. Степень черноты факела.

При сжигании газового топлива происходит частичное термическое разложение углеводородов с образованием сажистых частиц. Суммарная излучательная способность газомазутного  факела определяется излучательной способностью светящейся части пламени. Эффективная степень черноты газомазутного  факела:

α_ф=m× α_св+(1-m)× α_г

где  α_св и  α_г  - степень черноты, какой обладал бы факел, при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися газами;

        m- коэффициент, учитывающий заполнение объёма топки светящимся пламенем.

При q_{v >=1200кВт/м3}  ,м=1 для мазута

α_св =                                                       

α_г=

где К_нс -   коэффициент  ослабления лучей несветящимися  газами

       К_св -   коэффициент ослабления светящейся частью пламени.

К_св= К_нс +К_с

где К_с –коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами

где m  и n – количество атомов углерода и водорода в топливе.

(Ср /Нр)=0,12(0,25х84,65+11,7х0,333)=3,0

К_с =0,3 х (2-1,1)х((1,6х (1 323/1000))-0,5))х3,0=1,31

Кнс=Кг х rп

где  rп =0,374

где   Р- давление в топке, доля котлов, работающих без наддува Р= 0,1 МПа

         S- эффективная толщина излучаемого слоя

Кг=(((7,8+16*0,37)\3,6(0,058)1/2 )-1)х(1-0,37х1,323)=8,68

S=3,6Vт/24,7=3,6х10,9/24,7=1,58

Рп=0,1х0,374=0,0374

Рп х S=0,0374х1,58=0,058

rН2O=0,121

К_нс=8,68х0,374=3,25

К_св =3,25+1,31=4,56

К_г – также можно найти по [1] номограмма 3

α_св =1-е-4,56х0,1х1,58 =0,56                                       

α_г=1-е-3,25х0,1х1,58 =0,4

α_ф= 1×0,56+(1- 1)×0,4=0,56

α_т = =(0,56/(0,56+(1-0,56)х0,515)=0,71

4.3.5. Расчётная температура на выходе из топки.

4,19

2315/0,36  (5,67х0,515х24,7х0,76х23153)0,6   +1)-273=1113  

                                             

Разница между предварительно принятой и расчетной температурой составляет   63⁰ С < 100⁰ С.  Принимаем Uт =1113⁰ С

4.3.6.  Тепловосприятие топки.

 =0,976(42738,7-21748,91)=20486,03кДж/кг

φ ==0,976

            4.3.7 Расчет топочной камеры.                                                                                                                                                                                                                 Таблица 4.2. 

№	Определяемая величина	Обозначения	Размерность	Формула	Расчет	Результат
1	Среднее значение коэффициента тепловой эффективности	ψср	----	------	-------	0,515
2	Эффективная толщина излучаемого слоя	S	м		(3,6х10,9)/24,7	1,58
3	Параметр характеризующий распределение температур в топке	М	-----	0.54-0.2 Xт	0.54-0.2 ×0,9	0,36
4	Коэффициент избытка воздуха в топке		------	--------	-------	1,1
5	Присосы воздуха в топке		-----	------	------	-----
6	Энтальпия холодного воздуха		кДж/м3	39.9xV0	39,9x10,62	423,74
7	Полезное тепловыделение в топке		(кДж/кг).		(42486,14x(100-0,5)/100)+464,94	42738,7
8	Адиабатная температура горения	υа	0С	По  таблице 2-3	--------	2042
9	Предварительная температура на выходе из топки		0С	принимается	----------	1050
10	Энтальпия на выходе из топки	J		По  таблице 2-3	--------	19954
11	Объемная доля водяных паров	rН2O	---			0,121
12	Объемная доля трехатомных паров	rR02	----			0,126
13	Суммарная объемная доля трехатомных газов	rп	-----	rR02  + rН2O		0,374
14	Парциональное давление	Рп х S	----	Рп х S	0,0374х1,58	0,058
15	Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	Кг			-----	8,68
16	Коэффициент, учитывающий заполнение объема топки светящимся пламенем	m	----	qv >=1200кВт/м3	-----	1
17	Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами	Кс				1,31