Расчёт тепловой части ГРЭС установленной мощности 1800 МВт, страница 7

где  Д₀ – расход пара на турбину

N_э – мощность электростанции

4.2   Определение КПД ГРЭС

h_i = N_э ^.10³/ Q_э = 200 ^.10³/ 460492,8 = 0,43

где Q_э – теплота расходуемая в турбине на выработку электроэнергии

h_i =  Д₀ ^.(h₀ – h_п.в)+ Д_п.п (h_п.п – h₂)

Q_э = 151,8 ^.(3520 – 966)+138,5 ^.(3615 – 3089,4)=460492,8

где Д _п.п = Д₀ – Д₁ – Д₂ =151,8 – 6,5 – 6,2 =138,5 кг/с – расход пара на промперегрев

h_пв = - энтальпия питательной воды.

4.3   КПД транспорта тепла от ПГ в

                      турбину

h_тр = Q₁ / Q_пе = 460492,8 / 468903,95 = 0,98   

где Q₁ =  Д₀ ^.(h₀ – h_п.в)+ Д_п.п^. (h_п.п – h₂)= Q_э

Q_пе – тепло подводимое к рабочему телу в ПГ

Q_пе =  Д_пв ^.(h_пе – h_п.в)+ Д_пр ^.(- h_пв)+ Д_п.п^. (h_п.п – h₂)

Q_пе =  154,7 ^.(3520 – 966)+ 1,5 ^.(1635,7 – 966)+

       +138,5 ^. (3615 – 3089,4) =468903,95 кВт

Д_пр = 0,01 ^.Д_пе = 0,01 ^.154,7 = 1,5 кг/с

4.4   КПД парогенератора брутто

= 0,94 – из характеристики котла

4.5   КПД брутто ГРЭС

= h_i ^.h_тр ^. h_м ^{.  .} h_г = 0,43 ^. 0,98 ^.0,97 ^.0,94 ^.0,985 = 0,38

где h_г = 0,985 – 0,99 для мощных электрических генераторов с водородным охлаждением

h_м = 0,97 – 0,98 для современных турбин при номинальной нагрузке

4.6   КПД нетто ГРЭС по отпуску электроэнергии

 =^.h_сн = 0,38 ^. 0,925 = 0,35

где h_сн = 100 – 7,5 / 100 = 0,925

К_сн – коэффициент затрат на собственные нужды – 7,5 для пыле-угольных блоков докритических параметров

4.7   Определение удельного расхода условного топлива на выработку электроэнергии

= 0,123 / = 0,123 /0,38 = 0,32 кг у. т./кВт ^.ч

4.8   Определение удельного расхода условного топлива на отпуск электроэнергии

= 0,123 /= 0,123 / 0,35 = 0,35 кг у. т./кВт ^.ч

 

5   Определение максимального часового расхода условного топлива

5.1   Определяют максимальный часовой расход условного топлива

= Q_пе ^.10²/ ( ^. ) ^. n^.3,6

где Q_пе – полезно используемое тепло в котле

= 29330 кДж/кг – теплота сгорания условного топлива

=92,7% - КПД котла брутто из характеристики

n = 9 - количество блоков

= 468903,95 ^.10²/ (29330 ^.92,7) ^. 9 ^.3,6 =558,8 т.ут/ч

6 Выбор типа, единичной мощности и количество устанавливаемых котлов

6.1   Выбор типа и числа котлов

6.1.1   Выбираю тип и число котлов n, шт

Д_к = ^.(1 + a +b)  т/ч

где  a = 0,03 – запас по производительности

b = 0,015 – расход на собственные нужды блока

Д_к =564 ^.(1 + 0,03+0,015) =589  т/ч

Выбираю один котёл на турбину:

Еп – 670 – 13,8 – 565  КДТ (ТПЕ – 214 А)

6.2   Краткая характеристика   

        выбранного котла

        Котёл Еп – 670 – 13,8 – 565  КДТ (ТПЕ – 214 А) предназначен для работы на каменном угле и промежуточном продукте перера-ботки каменного угля в блоке с турбиной мощностью 210/180МВт.

        Котельный агрегат однобарабанный, однокорпусной с естес-твенной циркуляцией, на высокие параметры пара с промперегре-вом. Имеет закрытую П-образную компановку.

        Котёл ТПЕ – 214 А – для установки в сейсмичных районах, за-крытой компановки.

        Котёл газоплотный с цельносварными экранами.

        Топочная камера открытого типа, призматическая, в сечении представляет собой прямоугольник размером по осям труб 12,48*13,52 м. Стены топки экранированы цельносварными панелями из гладких труб диаметром 60 * 6 мм (сталь 20) и ввар-ной полосы размером 6 * 21,5 мм из стали 20.

        Для улучшения аэродинамических свойств топки в верхней час-ти имеется выступ в сторону топки.

        Топка котла ТПЕ – 214 А оборудована четырьмя горелками, расположенными в один ярус.

        Барабан котла сварной, имеет внутренний диаметр 1600 мм с толщиной стенки 115 мм (сталь 16 ГНМА)

        Схема испарения одноступенчатая с промывкой пара пита-тельной водой и представляет собой барабан с внутрибарабан-ными циклонами и промывочными устройствами.

        Вода из барабана к испарительным экранам поступает по стоякам диаметром 465 мм с толщиной стенки 40 мм (сталь 20), из которых подаётся в нижние камеры экранов по трубам диа-метром 159 * 15 мм (сталь 20)