Расчёт тепловой схемы энергоблока на базе теплофикационной турбины Т – 50/60 – 130, страница 2

2.  Определение параметров расчетной схемы блока

Т-50/60-130

N = 50МВт

Р₀ = 13Мпа

t₀ = 565С⁰

D₀ = 234т/ч

t_{пв =}  230C⁰

P_K = 5кПа

a_ТЭЦ = 0,6

бар

Падение давления в Т – отборе равно: 0,08 = 0,26 бар.

После падения давления: Р_Т1 = 2,99 бар.

Температура насыщения при Р_Т1 = 2,99 бар равна C⁰

Недогрев dt = 5С⁰

Максимально возможная температура подогрева сетевой воды С⁰                                                         (2.1)

2.1. Расчетная схема блока представлена на рис.2.

2.2.Определение параметров схемы по линии воды.

Количество регенеративных подогревателей согласно паспорту турбины принимаем равным 6 (3 ПВД и 3 ПНД). Расчет схемы ведется для режима максимальной отопительной нагрузки. Температуру прямой и обратной сетевой воды определяем по температурному графику качественного регулирования (рис. 1б). Получаем температуру прямой сетевой воды t_nc = 118C⁰, температуру обратной сетевой воды t_oc = 70С⁰. Эти температуры должны обеспечиваться нагревом воды в двух сетевых подогревателях (СП1, СП2), соответствующих верхнему и нижнему отопительным отборам, т.е. температура воды за СП1 t_сп1 = t_сп = 118С⁰, а температура после потребителя тепла t_ос = 70С⁰.

Оптимальному распределению подогрева по ступеням регенерации соответствует условие приращения энтропии по ступеням

В подогревателе уплотнений ПУ нагрев воды С⁰ и в охладителе эжектора нагрев воды принимаем равным С⁰.

Давление в деаэраторе Р_д, кПа согласно паспорту турбины Р_д=0,6Мпа=6,0бар. Температуру воды на выходе из деаэратора t_д, С⁰ находим как температуру насыщения t_s при давлении Р_д

t_д = t_s(Р_д = 0,6 МПа) = 158С⁰

Далее определяем нагрев воды в питательном насосе , С⁰, который установлен после деаэратора:

,                                                                                     (2.2)

где: Р₀ – давление пара во входном патрубке турбины и принимается равным 12,8 МПа по паспорту турбины; h_пн – КПД питательного насоса, h_пн = 0,83; Ср – теплоемкость воды, Ср = 4,187кДж/кг×Н

По формуле:                             С⁰

Температура воды за питательным насосом t_пн = t_д + Dt_пн (2.3)

t_пн = 158 + 5 = 163С⁰

Температуру питательной воды t_пв (перед парогенератором) принимаем равной 230С⁰ по паспорту турбины согласно оптимальному распределению подогрева по ступеням Dt в каждом ПВД определяется как:

 ,                                                                      (2.4)

где: Z_пвд – число ПВД, Z_пвд = 3

C⁰.

Таким образом, получаем температуру воды на выходе из каждого ПВД.

Dt в каждом ПНД определяем как:     ,

                                               ,

Где: Давление в конденсаторе принимаем исходя из системы технического водоснабжения. Давление в конденсаторе оцениваем по формуле для технического водоснабжения с испарительными градирнями:

Р_к = 0,1(0,466+5,39×10^-3(t_во + 0,004 × D₀^0,1 × Dhк))^6,75,                            (2.5)

где:

t_во – температура охлаждающей воды, для Сибири принимаем t_во = 18С⁰;

D₀ – расход пара на турбину принимаем D₀ =234т/ч =(/3,6) = 65 кг/с;

Dhк – удельная тепловая нагрузка конденсатора, задаемся =5кПа =0,05бар и тогда Dhк=2424кДж/кг;

Подставляем числовые значения:

 Р_к=0,1×(0,466+5,39×10^-3(18+0,004×65^0,1×2424))^6,75=0,05бар=5кПа, уточнение Р_к не требуется;

Температура на выходе из конденсатора t_к есть температура насыщения при давлении в конденсаторе, которое равно t_к = (при Р_к = 5кПа) = 32С⁰.

Принимаем, что нагрев в сетевых подогревателях одинаков; тогда температура воды за СП2:               

Энтальпии, соответствующие температурам воды кДж/кг, определяем по формуле:

H = t × Cp,                                                                                                 (2.6)

Где: Ср – теплоемкость воды, Cp = 4,187кДж/(кг·Н).

Все энтальпии воды и температуры воды сведены в табл.1

Таблица 1