Расчет турбины К-500-240-4 номинальной мощности 525 МВт, страница 8

 м²;

F₁=Пdsinα_1эфl₁e

.

8.5 Определяем тип сопловой решетки.

                    e₁=p₁/p₀^*=12,923/18.7=0.69   

Профиль решетки С-90-15А                               [2]

e>e_кр

a_о=90^о

a_1эф=13,47^о

8.6 Число лопаток для сопловой решетки.   t⁽⁰⁾₁=0.8

Примим z=40

8.7 Определяем число Рейнольдса.

n_1t(р_1t=12.923кПа, S₀=7,0938кДж/кгК)=1.0665 10^-4м³/с;

 поправки на Re делать не нужно.

8.8 Определяем число маха М_1t .

;

 м/с;

.

8.9 Проверяем правильность выбора j - коэффициента скорости.

8.10  Определяем составляющие скорости и углы необходимые для построения треугольника скоростей (в относительном движении).

с₁=j×с_1t=0.978×312.25=305.38 м/с;

 м/с;

 м/с;

.

После построения треугольника скоростей [рис.9] получаем

8.11  Из уравнения сохранения энергии определяем относительную теоретическую скорость выхода потока из рабочей решетки w_2t, а затем число маха М_2t.

;

 м/с;

;

 м/с;

.

8.12   Определяем b_2эф.

;

 ;

 в_2опт=4√l₂=4√960=123,94

Примем в₂=160мм

8.13  Определяем тип профиля рабочей решетки.

Профиль решетки Р-27-17А, при этом                 [2]

М₂=1.07

b₁=37.52^о

b_2эф=18.49^о

8.14  Выбираем хорду профиля в₂ и определяем число лопаток для рабочей решетки z₂.

;

,

тогда  

8.15  Проверяем правильность выбора m₂ – коэффициента расхода и определяем число Рейнольдса.

поправки на Re делать не нужно.

8.16  Определяем коэффициент скорости рабочей решетки.

8.17  Определяем составляющие скорости и углы, необходимые для построения треугольника скоростей.

w₂=y×w_2t=0.955×423,84=404.77 м/с;

 м/с;

с_2а=w_2a=w₂×sinb₂=404.77×sin18.49^o=128.37 м/с;

.

Построив треугольник скоростей, установили, что α₂=180-87,42⁰=92,58⁰(рис. !!!!!!!!!!!)

8.18  Определяем удельную работу развиваемую газом на лопатках турбины Н_u и относительный лопаточный КПД h_ол.

Н_u=u×(c_1u+c_2u)=u×(c₁×cosa₁+c₂×cosa₂)=389.61×(305.38×cos13,47^o+128.5×cos92,58^o)=

=13.45 кДж/кг;

Относительная мощность N_ол=G×H_u=53.085×113.45=6.02 МВт;

.

8.19  Определяем потери.

 кДж/кг;

 кДж/кг;

 кДж/кг;

 кДж/кг;.

8.20  Определяем дополнительные потери.

,         k_тр»0.6×10^-3;

;

Относительные потери парциального подвода

   - вентиляционные потери;

    - сегментные потери;

;

;;

Относительные потери от утечек

;

;

d_n=d_ср+l₂+2·δ^банд=2.48+0.96+2×0.004=3.448м, d_экв=0.6 мм;

.

8.21  Определяем относительный внутренний КПД и используемый теплоперепад ступени Н_i.

;

 кДж/кг;

 МВт.

Результаты расчётов занесём в таблицу 6.

Таблица 6.