Проектирование новой тепловой электрической станции мощностью 800 МВт в г.Новосибирске, страница 7

                                               (2.5)

    ;                                      (2.6)

      ;

.


2.2. Расчет сетевой установки

Параметры отборов пара на сетевые подогреватели принимаем согласно паспорту турбины Л.[3]:

РО7 = 0,049 МПа , hО7 = 2679 кДж/кг;

РО6 = 0,098 МПа , hО6 = 2781 кДж/кг;

Находим давление  насыщения в подогревателях:

                                      Рнi = Рoi, /1,08 , МПа,                                        (2.7)

где: 1,08 – коэффициент, учитывающий потерю давления в паропроводе                            от отбора до подогревателя;

                                        Рн1 = 0,049 /1,08 = 0,045 МПа, 

                                        Рн2 = 0,098 /1,08 = 0,091 МПа .

Температуру насыщения находим по давлению насыщения Л.[4]:

                                                 0С , 0С

Расход пара на сетевые подогреватели:

     , кг/с;                                    (2.8)

    , кг/с,                                     (2.9)

где: hто – КПД теплообменника принимаем hто = 0,98

         hО7 – энтальпия пара в 7 регулируемом отборе турбины. По давлению

         в этом отборе РО7 = 0,049 МПа находим hО7 = 2679 кДж/кг;

          hО6 – энтальпия пара в 6 регулируемом отборе турбины. По давлению в

          этом отборе РО6 = 0,098 МПа находим hО6 = 2781 кДж/кг;                                                                                                                               

          hдрТ1 – энтальпия дренажа в ПСГ-1. По температуре насыщения в этом

          подогревателе 0С находим hдрТ1 = 329,6 кДж/кг;       

          hдрТ2 – энтальпия дренажа в ПСГ-2. По температуре насыщения в этом 

подогревателе 0С находим hдрТ2 = 405,5 кДж/кг;

          * - нагрузка теплофикационного отбора турбины, которую

           принимаем на один подогреватель  = 150 МВт.                      

 кг/с;

 кг/с.

2.3.Расчет подогревателей высокого давления

 


Найдем предварительный расход пара на турбину D0 по следующей зависимости Л.[4]:

   Do=,   т/ч             (2.10)

где:

- энтальпия пара перед регулирующей ступенью, кДж/кг. При температуре = 534,7 0С и давлении = 11,7 МПа энтальпия  = 3445,2 кДж/кг;

h1 – 3092,9 кДж/кг энтальпия пара после ЧВД;

hПП – энтальпия пара после пароперегревателя, кДж/кг. При температуре промперегрева tГПП = 540 0С и давлении РГПП = 2,55 МПа  hГПП = 3562,8 кДж/кг;

hк – энтальпия влажного пара в конденсаторе, кДж/кг. При  hк=2435,3 кДж/кг;

1,27 – коэффициент, учитывающий регенерацию;

NГ – мощность генератора, МВт. Примем NГ =220 МВт;

hэл.м – электромеханический КПД турбоагрегата. Из паспорта турбины hэл.=0,98.

yt1,t2-коэффициенты недовыработки теплофикационных отборов;

 кг/с;кг/с – расходы пара на сетевые подогреватели;

Коэффициенты недовыработки теплофикационных отборов определяем по следующему выражению:

                                            (2.11)

Do= т/ч.

Таким образом расход пара на турбину составляет D0 = 177,1 кг/с.

Расход пара на рассчитываемую тепловую схему:

    , кг/с,                                             (2.12)

где Dут – количество добавочной воды, равное количеству утечек в схеме, кг/с.

Количество утечек:

                Dут = 0,015 × D0, кг/с;                                      (2.13)

Dут = 0,015 × 177,1 = 2,88 кг/с.

Найдем расход пара на тепловую схему:

DE = 177,1+2,88 = 179,9 кг/с

Найдем расход питательной воды на котел DПВ:

   DПВ = 1,05×D0 ,кг/с,                                          (2.14)

DПВ = 1,05×179,9 = 188,89 кг/с.

Воспользуемся рис.2.6 и таблицей 1.3и составим уравнения теплового баланса для каждого подогревателя.

Уравнение энергетического баланса для ПВД№7:

                     (2.15)

Из выражения (2.15) найдем:

    , кг/с;                                        (2.16)

 кг/с.

Уравнение энергетического баланса для ПВД№6:

.        (2.17)

Из выражения (2.17) найдем: