Проектирование новой тепловой электрической станции мощностью 800 МВт в г.Новосибирске, страница 31

      - удельный выброс оксидов азота в пересчете на NO₂, кг/ ГДж.

Величина  складывается из топливных  и воздушных  оксидов азота:

, кг/ ГДж.                                 (8.4)

Топливные оксиды азота по ВТИ рекомендуется рассчитывать по формуле:

, кг/ГДж,                         (8.5)

где:

      N_т – содержание азота в топливе, кг/ГДж;

      – коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха в горелках a_г на образование оксидов азота;

      – коэффициент, учитывающий влияние доли первичного воздуха в горелке на образование оксидов азота;

      – коэффициент, учитывающий влияние систем рециркуляции дымовых газов через горелки на уровень образования оксидов азота;

      – коэффициент, учитывающий влияние максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота;

      – коэффициент смесеобразования в корне факела горелок, влияющий на уровень образования оксидов азота.

Содержание азота в топливе вычислим как:

, кг/ГДж;                                          (8.6)

 кг/ГДж.

Для прямоточной горелки при избытке воздуха a_г = 0,95:

;                                             (8.7)

.

Коэффициент, учитывающий влияние доли первичного воздуха:

,                                            (8.8)

где:

          a₁ – доля первичного воздуха по отношению к теоретически необходимому.

Принимаем долю первичного воздуха a₁ = 0,3.

Подставим величины в формулу (24):

.

Рециркуляция дымовых газов через горелки отсутствует.

Коэффициент, учитывающий влияние максимальной температуры вычисляется по формуле:

,                                           (8.9)

где:

      – температура за зоной активного горения, К.

При отсутствии рециркуляции дымовых газов через горелки формула расчета температуры газов в конце зоны активного горения имеет вид:

, ⁰С,               (8.10)

где :

      q_4г – мех. недожог на выходе из зоны активного горения, %;

      Q_в – теплосодержание воздуха, поступающего через горелки, МДж/кг;

      (Vс)_г –средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг топлива, МДж/(кг×⁰С);

      y_cр×F – произведение коэффициента эффективности на суммарную поверхность, ограничивающую зону активного горения, м²;

      а_т – степень черноты топки в зоне максимального тепловыделения.

Механический недожог на выходе из зоны активного горения принимаем q_4г = 20 %.

Теплосодержание воздуха, поступающего через горелки принимаем Q_в = 2,307 МДж/кг.

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания (Vс)_г = 13,96×10^-3 МДж/(кг×⁰С).

Средний коэффициент тепловой эффективности экранов принимаем y_ср = 0,396.

Суммарную поверхность стен топки с учетом их неполного освещения принимаем F=2512,7 м².

Степень черноты топочной камеры принимаем а_т = 0,94.

Примем предварительно температуру = 1557 ⁰С.

Подставим величины в формулу (26):

⁰С.

Подставим расчетные данные в формулу (25):

.

Коэффициент смесеобразования для прямоточных горелок:

,                                         (8.11)

где:

– отношение скоростей вторичного и первичного воздуха в выходном сечении горелок.

Принимаем отношение скоростей = 2.

Тогда коэффициент смесеобразования:

.

Подставим вычисленные данные в формулу (20):

 кг/ГДж.

Воздушные удельные оксиды азота рассчитываются по уравнению, предложенному академиком Зельдовичем:

, кг/ГДж.                         (8.12)

Так как температура = 1557 < 1800 К, то величиной пренебрегаем.

Найдем расчетное количество массовых выбросов оксидов азота с дымовыми газами:

 г/с.

Удельные выбросы оксидов азота:

, г/м³;                                           (8.13)

 г/м³ = 663 мг/м³.

8.1.3.Оксидов серы

Суммарное количество оксидов серы, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, вычисляем по формуле:

, г/с,          (8.14)

где :

       4 - количество блоков;

      – доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле;

      – доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц;