Перевод четвертой очереди Новосибирской ТЭЦ-2 на сжигание кузнецких каменных углей марки “Г” и “Д”, страница 16

При сжигании твердых высокореакционных топлив:

              М = 0,59 – 0,5 Х_Т,                                   (8.26)

     где Х_Т=Х_Г + DХ ,    Х_Г = h_Г / H_Т – отношение высоты расположения

                      осей горелок к общей высоте топки,

           DХ – поправка на максимум температуры, при встречном

                    расположении  вихревых горелок равна 0,1.

             М = 0,59 – 0,5 (7,15/25,55 + 0,1) = 0,4

8.3.8 Коэффициент тепловой эффективности экранов

              y_СР = Хz,                                                                        (8.27)

      где z=0,45 – коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия      

                           экранов за счет загрязнения,

              y_СР = 0,93*0,45 = 0,42.

8.3.9 Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг топлива равна

                ккал/(кг град),                              (8.28)

       где   ккал/кг – полезное

                                                                   тепловыделение в топке,

 ккал/кг (8.29)

-  тепло, вносимое в топку воздухом (t_В=400°С, t_ХВ=60°С)

-   Da_Т=0,1 присосы в топку,

-  Da_ПЛ=0,12 присосы в пылесистему,

-  a_Т=1,28 избыток воздуха в топке (по форме 3ТЕХ).

              Q_В = (1,28-0,1-0,12) 129,4 + (0,1+0,12) 18,6 = 141,3 ккал/кг

               I”_Т – энтальпия продуктов сгорания 1 кг топлива при

                        температуре u”_Т и избытке воздуха в конце топки a_Т,

                                     ккал/кг;

              u_А – адиабатическая температура в топке,°С.

8.3.10 Степень черноты топки

              .                                             (8.30)

8.3.11 Температура газов на выходе из топки

                °С         (8.31)

8.3.12 Количество тепла, воспринятое в топке на 1 кг топлива

                 ккал/кг                                      (8.32)

         Результаты расчета приведены в таблице 8.2.

                     8.4 Расчет пароперегревателя

8.4.1 Тепло, отданное газами

               ккал/кг,                            (8.33)

        где I’ – энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки,ккал/кг;

               I” – энтальпия продуктов сгорания на выходе из

                      пароперегревателя, ккал/кг;

              Da = 0,03 – присосы в пароперегреватель (I⁰_ПРС=18,6 ккал/м³ , при       

                                  t_ХВ=30°С).

8.4.2.Тепло, получаемое из топки конвективными поверхностями нагрева

               ккал/кг,                                   (8.34)

         где  Н_Л.ВХ =137 м² – лучевоспринимающая поверхность входного

                       сечения пароперегревателя;

                   ккал/(м² ч) – тепловая нагрузка

                        пароперегревателя в выходном окне топки;

                  b - коэффициент, учитывающий теплообмен между топкой и

                       пароперегревателем;

                  h_В=0,6 – коэффициент распределения тепловой нагрузки по

                       высоте топки.

8.4.3 Температурный напор определяется по формуле

              Dt = y Dt_ПРТ °С,

         где  °С ,                                     (8.35)

       – температурный напор для схемы противотока;

         Dt_б - разность температур сред в том конце поверхности нагрева,

                 где она больше, °С;

         Dt_м – разность температур на другом конце поверхности, °С.

         y - коэффициент пересчета от противоточной схемы к более

               сложной, определяемый по номограммам.

8.4.4 Коэффициент теплопередачи для гладкотрубных коридорных

пучков определяется при помощи коэффициента тепловой эффективности по формуле

                ккал /(м² ч град),                         (8.36)

где a₂ – коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к пару,

              ккал/(м² ч град);

      a₁ = x(a_К + a_Л ) – коэффициент теплоотдачи от газов к стенке,

              ккал/(м² ч град);

      y = 0,65 – коэффициент тепловой эффективности;