Перевод четвертой очереди Новосибирской ТЭЦ-2 на сжигание кузнецких каменных углей марки “Г” и “Д”, страница 10

            степень заполнения барабана, причем g_ш=4,9 т/м³ – насыпной удельный вес шаров;G_ш – вес шаров, т ;

                                  V_б – объем барабана, м³;

           П_вл1 – коэффициент, учитывающий влияние влажности на размолоспособность топлива:

               где W^Р_МАКС , W_СР  и W^ГИ – максимальная, средняя  и гигроскопическая(равновесная)  влажность топлива %, так как подсушки топлива перед мельницей не происходит, то

              

        а      - где W^Р,W^ПЛ -  влажность топлива на рабочую массу и требуемая влажность пыли, %.

             П_ВЛ2 – переводной коэффициент от массы топлива со средней влажностью в массу рабочего топлива:

             

         К_ЛО – коэффициент размолоспособности топлива;

         К_БР – коэффициент, учитывающий влияние формы брони, для волнистой брони К_БР=1,0;

         К_ЭК – коэффициент, учитывающий снижение производительности мельницы из-за износа брони и шаров, К_ЭК=0,9;

         К_ВЕНТ – коэффициент, учитывающий влияние вентиляции, определяется по отношению V_MB/V_MB^ОПТ, где V_МВ – производительность мельничного вентилятора, установленного на пылеприготовительной системе, с учетом 50% присосов в пылесистему, а V_МВ^ОПТ – оптимальный расход воздуха через ППС, определяемый по [4]:

          (6.2)

         R₉₀ – остаток пыли на сите с ячейками 90*90 мкм, %;

         П_ДР – поправка на крупность дробления.

       Мощность на валу электродвигателя рассчитываем по [2] :         (6.3)

      

     где S_б – толщина стенки барабана, включая броню, S_б=0,2 м ;

           К_ТЛ – коэффициент, учитывающий свойство размалываемого топлива,

                     К_ТЛ=1,03

           h_ПР – к.п.д. привода, равный 0,865.

6.2 Расчет сушильной производительности

    Количество сушильного агента (на 1 кг сырого топлива), организованно подаваемое к входному сечению пылесистемы определяем по [2]:      (6.4)

        

     где q_ИСП=4,187DW(595+0,47t”), кДж/кг – тепло затраченное на       

                      испарение    влаги[НА1] ;

                DW=(W^Р-W^ПЛ)/(100-W^ПЛ), кг/кг – количество испаренной

                       влаги,

                t”=t_М”-Dt, °С – температура сушильного агента за ППС,

                t”_М=80°С принята по условиям взрывобезопасности,

                Dt =10°С – охлаждение газов в тракте ППС за мельницей для   

                                   установок с бункером пыли;

           - тепло,

                                    затраченное на подогрев топлива,

                С^С_ТЛ =1,05 кДж/(кг К) – теплоемкость абсолютно сухой массы

                                                          топлива;

           -потери тепла от охлаждения пылесистемы

                 В – производительность мельницы по сырому топливу,кг/с,

                 Q₅^ПС = 62 кДж/с – удельные потери тепла на охлаждение

                                                пылесистемы;

             q_ТЛ=C_ТЛ t_ТЛ , кДж/кг – тепло, вносимое с топливом,

                  t_ТЛ=15°С – температура топлива,

                   -    

                                      теплоемкость топлива;

           C’_СА=1,235 кДж/(кг К) – теплоемкость сушильного агента перед

                                               пылесистемой       

             t’= 400°С – начальная температура сушильного агента,

             К_ПРС=0,5 – доля присосов в пылесистему,

             С_ХВ=1,320 кДж/(кг К) – теплоемкость присасываемого холодного

                                                      воздуха,

             t_ХВ=20°С – температура холодного воздуха,

             К_МЕХ=0,7 – коэффициент, учитывающий долю энергии,

                                 превращающейся в тепло в процессе размола

                                 для ШБМ,

             Э_М= N_М / B, кВт ч/т – удельный расход электроэнергии на

                                 размол,

             С”_СА=1,136 кДж/(кг К) – теплоемкость сушильного агента за