Котельные установки: Методические указания по расчетно-графической работе, страница 5

      А^п = 1000 А^р/Q^р_{н ,} %/ккал/кг – приведенная  зольность  топлива

Потери  тепла  от  наружного  охлаждения  котла  q₅  принимается  по  табл.3.6  в  зависимости  от  паропроизводительности  котла.

Таблица3.6

Потери  тепла  от  наружного  охлаждения  для  котлов  производительностью  от  75  до  500 т/ч  и  выше

Паропроизводи- тельность, т/ч	75	100	200	300	400	500
Потери  тепла, %	0,78	0,70	0,60	0,50	0,40	0,35

    Потери  с  физическим  теплом  шлаков  q₆  подсчитывается  по  формуле

            q₆ = ,                                                                                          ( 3.25 )

где  доля  золы  топлива  в  шлаке;  (cv)_зл – энтальпия  золы, ккал/кг  

( приведена  в  табл.3.4  в  зависимости  от  температуры  удаляемого  шлака,  которая  может  быть  принята  800 ^оС ).

При  сжигании  твердых  топлив  в  топках  с  твердым  шлакоудалением  потеря  q₆  учитывается  лишь  при  А^р > Q^p_н/100 . При  А^р Q^р_н/100  величина  потери  q₆  мала  и  ею  можно  пренебречь.

Потеря  тепла  с уходящими  газами  применительно  к  сжиганию  твердых  топлив  в  топках  с  твердым  шлакоудалением  и  мазута  определяется  по  выражению

        q₂ =                                                                          ( 3.26 )  где  I_ух – энтальпия  уходящих  газов , определенная  ранее , ккал/кг;

I^o_хв –энтальпия  холодного  воздуха  при  30^оС .

После  определения  коэффициента  полезного  действия  котлоагрегата  следует  найти  коэффициент    сохранения  тепла

                                                                                                       (3.27) 

который  используется  при  тепловых  расчетах  топки  и  конвективных  поверхностей  нагрева.

Полный  расход  топлива,  подаваемого  в  топку  котла,  вычисляется  из  прямого  баланса  тепла:

                                                                                                (3.28)

ЗдесьQ₁=Q_ка-  тепло,  полезно  используемое  в  котлоагрегате.  Оно  определяется  по  заданной  паропроизводительности  котла D,  энтальпии  перегретого  пара  i_пп  и  питательной  воды  i_пв  с  учетом  непрерывной  продувки  D_пр:

        Q₁= Q_ка = D( i_пп-i_{пв ) +} D_пр( i_кип-i_пв ),  ккал/кг                                                     (3.29)

i_кип,   i_пв,  i_пп  -определяется  по  табл.  3.7;  3.8;  3.9.

Расчетный  расход  топлива

                                                                                                   (3.30)           

3.5  Расходы  воздуха  и  газов

Количество  холодного  воздуха  (м³/ч) , засасываемого  дутьевыми  вентиляторами ,  рассчитывается  по  формуле

             V_{В =} В_Р × V^o (α_т -Δα_т – Δα_пл + Δα_вп )                                                       (3.31)

Где Δα_пл – присосы  воздуха  в  системе  пылеприготовления , принимаются  0,04 ; Δα_{вп –} относительная  утечка  воздуха  в  воздухоподогревателе  принимается  равной  присосу  в  нём  по  газовой  стороне , т.е.  0,03 ;  t_{хв –} температура  холодного  воздуха  принимается  30 ^оС.

Расход  газов  у  дымососов  ( м³/ч )  рассчитывается  по  формуле

V_Д = В_Р ( V_ух + Δα_зуV^o )                                                                                    (3.32 )           

где Δα_зу –присосы в золоуловителях и газоходах после воздухоподогревателя, принимаются 0,12.

Таблица  3.7

Удельные  объемы  и  энтальпии  насыщенного  пара  и  воды  на  кривой  насыщения

P	t	V’	V”	i’	i”	r
43,0 44,0 45,0 114,0 116,0 158,0 160,0 162,0	253,48 254,87 256,23 319,26 320,57 344,72 345,74 346,74	0,001259 0,001263 0,001266 0,001495 0,001503 0,001683 0,001693 0,001704	0,04710 0,04599 0,04492 0,01564 0,01529 0,009833 0,009635 0,009440	263,4 265,0 266,6 348,4 350,4 389,7 391,6 393,4	668,4 668,2 660,1 645,3 644,4 620,4 619,1 617,7	405,0 403,2 401,5 296,9 294,0 230,7 227,6 224,3
кгс/см2	оС	м3/кг	м3/кг	ккал\кг	ккал\кг	ккал\кг