Анализ работы ТЭЦ мощностью 1200 МВт, на предмет необходимости технического перевооружения и реконструкции основного оборудования, страница 10

Vсг=V0г+(a-1)V0-V0Н2О;                                      (2.20)

V0г=V0RO2+V0N2+V0H2O=1,096+4,7631+0,71=6,5691м3/кг;                 (2.21)

Vсг=6,5691+(1,53-1)×6,01-0,71=9,044м3/кг

          Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива)

, г/с;                                  (2.21)

где      – КПД золоулавливания, %;

          Гун - содержание горючих в уносе, %;

          aун - доля золы уносимой газами из котла.

Количество летучей золы:

, г/с;                                              (2.22)

.       

Определение максимального количества SO2, выбрасываемого в атмосферу:

, г/с;                          (2.23)

где      – КПД очистки газов от серы, %;

 – доля летучей серы, связываемая летучей золой в котле, %;

 – доля SO2, улавливаемая в мокром золоуловителе попутно с золой в зависимости от SПР, %.

.

          Количество выбросов СО согласно проводимым на станции инструментальным замерам конентрации СО в дымовых газах не превышают 37 мг/м3. Что с большим запасом отвечает требованиям тома ПДВ

Количество выбросов оксидов азота (4)

,г/с;                                       (2.24)

где                                                                              (2.25)

          - это уравнение справедливо в диапазоне коэффициэнта избытка воздуха 1,05£a''аг£1,4 и до температуры Т''аг = 2050 К. При Т''аг<1800 К величиной КвоздNO2 -можно пренебречь.

             

где     NT - содержание азота в топливе

;                                           (2.26)

bаг - влияние коэффициента избытка воздуха в прямоточной горелке

;                                    (2.27)

bа1 - влияние доли первичного воздуха в горелке

;                                   (2.28)

br - влияние рециркуляции дымовых газов в первичный воздух

;                                        (2.29)

bv - влияние максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота;

;                               (2.30)

bсм - влияние смесеобразования в корне факела прямоточных горелок

.                             (2.40)

        

=168,06 г/с. 

Определение удельных выбросов, концентраций и валовых выбросов по ТЭЦ в целом

Твердые частицы и зола.(3)

                             (2.41)

                             (2.42)

=900,72т/год (1бл) (2.43)

=881,28т/год (1бл)     (2.44)

Оксиды серы (3)

мг/м3                            (2.45)

MSO2годSO2×6×6000×3600=22891т/год=3815,17т/год(1бл)                 (2.46)

  Оксиды азота (4)

мг/м3                         (2.47)

MNO2годNO2×6×6000×3600=21780,576т/год=3630т/год(1бл)               (2.46)

2.1.3.  Тепловой баланс котельного агрегата и определение валовых выбросов (на заданном топливе)

Расчётные характеристики топлива

Qнр=4700 ккал/кг =19,693 мДж/кг; Wр=14%; Ap=16%; Ср=54%; Нр=4,0%;

 Np=1,9%; Ор=9,5%; Sp=0,6%.

Состав топлива:

,                            (2.1)

14+16+54+4,0+1,9+9,5+0,6=100%.

Объёмы воздуха и продуктов сгорания (2)

Теоретический объём воздуха для полного сгорания топлива:

                  (2.2)

V0=0,0889(54+0,375×0,6)+0,265×4-0,033×9,5=5,56 м3/кг.

Объём дымовых газов:

.                                     (2.3)

Теоретический объём азота:

.                  (2.4)

Теоретический объём трёхатомных газов:

.                    (2.5)

Теоретический объём водяных паров:

.                            (2.6)

Объём водяных паров при a=1,53 (в уходящих газах):

.         (2.7)

          Отсюда находим объем дымовых газов при a=1,53

Vг=1,01+4,4+0,757+(1,53-1)×5,56=9,1138 м3/кг.

Тепловой баланс (2)

Энтальпия дымовых газов на 1кг топлива подсчитывается по формуле:

                                             (2.8)

где     I0.г. - энтальпия газов при коэффициэнте избытка a=1 и заданной температуре газов

                   (2.9)

          I0.В.  - энтальпия теоретически необходимого воздуха при нормальных условиях,

I0.В=V0(CJ)В                                           (2.10)