Водный режим реакторов типа РБМК, страница 12

на необходимость ионной сорбции для первого потока и достататочность механической фильтрации для второго. Смешение этих двух потоков приводит к концентрациям Fe перед БОУ порядка 13,5 — 18,5 мкг/кг. В результате после БОУ концентрации составляют 8-10 мкг/кг, т. е. качество большей части конденсата ухудшается. Отметим также три негативных обстоятельства; 1) подача всех дренажей -в конденсатор снижает тепловую экономичность; 2) более чем в 1,5 раза увеличивается расход ионообменных смол, 3) в процессе пуска с каскадным сливом дренажей в конденсатор забрасываются продукты стояночной коррозии всей регенеративной системы. В результате сопротивление фильтров БОУ

резко возрастает, напор а конденсатных насосов оказывается недостаточно и эксплуатационный персонал при этом байпасирует БОУ, т. е подает конденсат в реактор без очистки. Железо-оксидный пшам отлагается в нижних областях КМГЩ (см.рис. 13.1). Об этом свидетельствуют наблюдаемые обычно повышенные концентрации Fe в пусковых режимах (см. рис. 13.3), когда шламовые отложения взмучиваются и разносятся по контуру с последующим повторным осаждением в нижних областях контура.

Для регенеративной схемы турбины К-750-65/3000, используемой для энергоблока РБМК-1500, очистке на БОУ подвергается только турбинный конденсат. Опыт работы Игналинской АЭС свидетельствует о пассивирующем воздействии окислителей, содержащихся в отборных парах, аналогично наблюдаемому на одноконтурных шведских АЭС Это позволяет не настаивать на установке механических фильтров на напорах сливных насосов.

ВОДНО-ХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ТУРБИН НАСЫЩЕННОГО ПАРА

Проточная часть турбин обычной теплоэнергетики работает в основном на перегретом паре и только последние ее ступени — на влажном паре. В противоположность этому, турбины АЭС в составе энергоблоков, представленных на рис. 1.3 и 1.4, работают в большей своей части на влажном паре. Связанная с этим постоянная «самопромывка» турбины не требует специальных периодических промы­вок. Практика эксплуатации турбин АЭС это подтверждает. Так, турбины К-220-44 с начальным давлением насыщенного пара 4,4 МПа работают на Нововоронежской АЭС без периодических промывок с 1971 г. (две турбины) и с 1972 г. (две турбины). То же относится и к еще более мощным турбинам К-500-65/3000 с начальным давлением насыщенного пара 6,5 МПа, работающим на Ленинградской АЭС с 1973 г. (две турбины) и с 1974 г (две турбины).

Работа турбин на насыщенном паре позволяет решить химические проблемы, но выдвигает на первый план проблемы эрозионного износа. Для турбин перегретого пара эти проблемы существуют только для ЦНД. Для турбин насыщенного пара они возникают, кроме того, для последних ступеней ЦВД и паровпускных устройств. Проблемы, связанные с эрозией, требуют не химических, а теплотехнических решений (введения хотя бы незначительного начального перегрева) или применения для последних ступеней ЦВД и ЦНД эрозионно-стойких материалов (использования титана для изготовления лопаток или стеллита для покрытия лопаток). Однако в составе турбинных установок имеется элемент, надежность работы которого непосредственно связана с водно-химическим режимом Таким элементом является промежуточный пароперегреватель, устанавливаемый между ЦВД и ЦНД турбины вслед за межцилиндровым сепаратором. Применение его характерно для всех турбин АЭС, работающих на на­сыщенном паре.

Как следует из гл. 5, в промежуточный пароперегреватель поступает пар с влажностью около 1%, который после досушки перегревается до температуры 240 °С (К-220-44) или 265°С (К.-500-65-3000). Так как давления перегреваемого пара низкие (0,31 МПа для К-220-44 и 0,33 МПа для К-5000-65/3000), то в зоне досушки, как это показано в гл. 12, будет происходить концентрирование примесей во влаге. При этом здесь могут быть достигнуты концентрации хлоридов, способствующие коррозии под напряжением для аустенитных нержавеющих сталей. Особенно важно учитывать это для одноконтурных АЭС, в паре которых всегда имеется радиолитический кислород, стимулирующий коррозию под напряжением.

Если принять влажность пара перед турбиной 0,2 % и после ЦВД 8%, то концентрации хлоридов в сепарате, т.е. во влаге перед промежуточным перегревом пара: