Исследование автоматической регулировки усилителя, страница 5

2. Снижение чувствительности регулировки в каскадах с эмиттерной температурной стабилизацией из-за действия от­рицательной обратной связи (ООС) по постоянному току. Следовательно, эмиттерное сопротивление в таких каскадах следует брать не более минимально необходимого для осу­ществления температурной стабилизации.

3. Взаимное влияние практически всех параметров тран­зистора при изменении режима его работы. Это приводит к тому, что в процессе регулирования изменяется не только крутизна |Y₂₁|, но также активные и реактивные составляю­щие входной и выходной проводимости g₁₁, b₁₁, g₂₂, b₂₂. Последнее влечет за собой расстройку контуров ib цепях базы и коллектора, а также изменение их добротностей. Поэтому приходится ограничивать связь транзистора с контурами, что ведет к потере усиления.

4. Большой уровень нелинейных эффектов.

В связи с последним целесообразно осуществлять АРУ первых каскадов приемника, работающих с малым уровнем сигнала. В то же время следует иметь ввиду, что изменение усиления первого каскада УВЧ приемника приводит к измене­нию его коэффициента шума, что в некоторых специальных приемных устройствах может оказаться нежелательным.

Изменение режима работы преобразовательных каскадов с целью регулирования их коэффициента преобразования приводит к возрастанию комбинационных искажений и интер­ференционных свистов. Поэтому в подавляющем большинстве случаев регулируемыми   каскадами являются первые каскады УПЧ. При отсутствии требований к уровню шумов прием­ника в качестве регулируемых каскадов часто используются и каскады УВЧ.

Пассивные ЭР делятся на потенциометрические (ПР)  и мостовые (MP).

Регуляторы типа ПР в зависимости от способа включения управляемого нелинейного элемента по отношению к входно­му сопротивлению последующего усилителя делятся на после­довательные (рис. 6.6) и параллельные (рис. 6.7). В этих схе­мах управляемым нелинейным элементом служит сопротив­ление сток — исток R_си полевого транзистора. Полевые тран­зисторы в качестве управляемых элементов предпочтительнее диодов и биполярных транзисторов. Это объясняется высокой линейностью сопротивления R_си, а также тем, что цепь уп­равления полевым транзистором не потребляет мощности. Параллельный ПР эффективно работает в устройствах со сравнительно высоким входным сопротивлением Z_вх, а после­довательный — при низком входном сопротивлении.

В последовательном ПР в процессе увеличения уровня сигнала величина нелинейного управляемого сопротивления возрастает (транзистор запирается), в связи с чем заметно возрастают п нелинейные искажения сигнала. Параллельный ПP в этом отношении значительно лучше последовательного.

Реализация положительных качеств ПР в области, высо­ких частот затруднена. Это объясняется тем, что емкость ре­гулируемых нелинейных элементов шунтирует нелинейное сопротивление, и эффект регулировки снижается. Компенсация емкости регулируемых нелинейных элементов в MP позво­ляет увеличить глубину регулировки и повысить диапазон частот эффективно регулируемого коэффициента передачи.

Один ПР в системе АРУ способен обеспечить глубину ре­гулировки 30 — 40 дБ, а мостовой 60 — 70 дБ. Однако мостовые регуляторы сложнее, требуют тщательной настройки и имеют большую стоимость по сравнению с потенциометрическими.