Тепловой расчёт паровой, одноступенчатой холодильной машины

Страницы работы

5 страниц (Word-файл)

Содержание работы

Санкт-Петербургский Государственный Университет      Низкотемпературных и Пищевых Технологий

Холодильная техника.

 


Контрольная РАБОТА

«Тепловой расчёт паровой, одноступенчатой холодильной машины»

Студента 4-го курса заочного факультета

экономической специальности 060808

                                                                Коляда В. А.

                                                                шифр 4834 К

Санкт Петербург 2001

I. Расчёт термодинамического цикла.

   Согласно шифру и таблицы значений имеем:

Температуру кипения (t0)                   - 10oC

Температуру конденсации (tk)              35oC

Хладопроизводительность (Q0)            18 кВт

Хладагент                                                 717

Тип аппарата                                           И (испаритель)

По имеющимся данным на диаграмме хладагента 717 – аммиака, находим узловые точки, между которыми идут термодинамические процессы (термодинамический цикл).

            № П

Размерность

1

2

3

4

P

Мпа

3

13,5

13,5

3

T

0C

- 10

35

35

- 10

i

Кдж/кг

1360

1585

290

290

V

М3/кг

0.42

¾

¾

¾

Удельная массовая хладопоизводительность q0

q0 = i1 – i4 = 1360 – 290 = 1070 кдж/кг

Удельный массовый тепловой поток через конденсатор qk

qk = i2 – i3 = 1585 – 290 = 1295 кдж/кг

Удельная массовая работа компрессора ls

ls= lk = i2 – i1 = 1582 – 1360 = 225 кдж/кг

                                                           Проверка:

qk = q0 + lk = 1070 + 225 = 1295 кдж/кг

Массовый поток хладагента через систему Ga

 = 18/1070 = 0.0168 кг/с

Тепловой поток через конденсатор Qk

Qk= Ga * qk = 0,0168 * 1295 = 21,79 кВт

Работа компрессора Lk

Lk = Ga * lk = 0,0168 * 225 = 3,785 кВт

Теоретический холодильный коэффициент e

e= 1070/225 = 4,76

II. Тепловой расчет поршневого компрессора.

Действительная объемная производительность компрессора Vд. V1 – удельный объем в 1ой точке.

0,0168 * 0,42 = 0,0071 м3

Основной объемный коэффициент полезного действия l.

, где Vт  - теоретическая объемная производительность компрессора.

,  p = 3,14; D – диаметр поршня; S – перемещение поршня; Z – число цилиндров;  - объем рабочего поршня от верхней мертвой точки до нижней мертвой точки; n – частота вращения коленчатого вала.

 = 0,0071/0,76 = 0,0093 м3/с, l - получена из таблицы.

Теоретическое значение степени повышения давления в компрессоре pт.

 =  = 4,5

         Методика расчета геометрических параметров компрессора

  - показатель сил инерции принимается в диапазоне (16 ¸ 45); Z – число цилиндров.

Основным движителем в компрессорах является электродвигатель, стандартная частота вращения электродвигателей n = 16-1с, либо n = 24-1с.

 , отсюда .

Принимаем:

n = 24-1с

Кi = 24

Z = 2

м;         м2

Проверка:

   –   ((0,6¸0,8)). м3

 2%  – процент сходимости.

Принимаем:

D = 0,0703 м.; S = 0,0512 м2; n = 24 м-1с; Z = 2; Кi = 24.

             Адиабатная или изоэнтропная мощность компрессора

Теоретическая мощность компрессора NS, она численно равна Lk

 3,785

Индикаторная мощность компрессора Ni при hi = 0,82

4,616 кВт

Мощность трения Nтр при индикаторном давлении Pi = 40

0,381 кВт

Эффективная мощность компрессора Nе

4,616+0,381=4,997 кВт

Коэффициент полезного действия механический hм

0,924

Эффективный коэффициент полезного действия hе

 0,757

                                                 Проверка:

 0,82 * 0,924 = 0,757 (0.5<hе<0.75)

Действительный холодильный коэффициент eд

 = 3,602

III. Тепловой расчет испарителя

Исходные данные:

Q0 = 18; t0 = -100C; tS1 = tS2 + DtS; tS2 = t0 + (2 ¸ 3)0C

tS1 – температура рассола на входе; tS2 – температура рассола на выходе; DtS – (4 ¸ 6)0С.

DtS = 40С; tS1 = -40С; tS2 = -80С

, где q - разность температур между средами;

FВН = ? – площадь теплообменной поверхности;

Средне - логарифмическая разность температур в испарителе

3,64

Критерий или число Рейнольдтца (режим движения каналам) Re

, где  0,5 ¸  2,5 м/с; dвн = 22 мм. = 0,022м.

*      – скорость движения рассола выбираем  = 1,5 м/с, dвнвнутренний диаметр трубы.

Выбираем трубу гладкую, бесшовную, стальную, цельнотянутую 25 ´ 1,5 мм.

Температура замерзания хладоносителя tз = t0 - 50С = - 10 –5 = - 150С

Выбираем водный раствор хлорида натрия марка рассола

x 18,8%

Кинематический коэффициент вязкости рассола VS

VS = 2,05*10-6 м3

Коэффициент теплопроводности lS = 0,555;

Критерий Прандтля PrS = 14,5 (берется из таблицы)

Критерий Нуссольта NuS

 = 153,821

Коэффициент теплоотдачи со стороны хладагента (Кипение в большом объеме) aS

 = 3880,484 Вт/м2к.

     – полный температурный напор

; отсюда , где tСТ  – температура стенки;

Плотность теплового потока для наружной трубы

, где 1,14

1.      А = 580 * 1,14 = 661,2

2.  Решение графоаналитическим способом

, где  = 0,8 *10-4

 3179,567

Похожие материалы

Информация о работе