Расчет и конструирование балок с пролетом в 12,8м

Страницы работы

Фрагмент текста работы

1. Исходные данные

Дано: Пролет L=12,8м

Высота (от пола до верха площадки) Н=7,5м

Полезная нагрузка (нормативная) Рн=1,6т/м2.

n=1,2 коэффициент перегрузки.

Толщина настила б=13см

f=1/400L – прогиб главной балки

2. Расчет и конструирование балок

2.1. Вспомогательные балки

2.1.1. Сбор нагрузок

№№

пп

Наименование нагрузки

Нормативное значение нагрузки (кН/м2)

gf

Расчетное значение нагрузки (кН/м2)

А. Постоянные нагрузки «р»

1

Пол асфальтобетонный

t=20мм; g=18кН/м3

р1=18х0,02=0,36 кН/м2

0,36

1,3

0,468

2

Монолитная железобетонная плита

t=110мм; g=25кН/м3

р2=25х0,11=2,75 кН/м2

2,75

1,2

3,3

3

Собственный вес вспомогательных балок

р3=0,3 кН/м2

0,3

1,05

0,315

Итого

3,41

4,083

Б. Временная (полезная) нагрузка «q»

16

1,2

19,2

Всего (p+q)

19,41

23,283

При железобетонном настиле толщиной 10-20см можно принимать а (шаг вспомогательных балок) а=1,5-2,5м.

Принимаем а=2,2м.

Погонную нагрузку определяем по формуле q=(р+q)ха

qрасч=23,283х2,2=51,2кН/м.

qн=19,41х2,2=42,7кН/м.

2.1.2. Силовой расчет.

Mmax = q.l2/8 = 230,4кН.м

VA= VB = q.l/2 = 153,6кН

Mmax(н) = qр.l2/8 = 192,15кН.м

VA(н)= VB(н) = qр.l/2 = 128,1кН

2.1.3. Назначение типа сечения

Назначаем тип сечения – прокатный двутавр.

Сталь согласно таб. 50* СНиП II-3-81* принимается С245, Ry=2450кгс/см2

Подбор сечения балок производится с учетом ограниченного развития пластических деформаций из условия прочности:

dmax / W£Ry . gс

Wтр = Мmax / Ry . gс = 230,4*104 / 2450 = 940см3.

Принимаем по сортаменту ГОСТ 26020-83 двутавр 45Б1:

Wx = 1125,8см3, Ix =24940см4, Iy =1073,7см4, h=443мм; b=180мм, t=11,0мм, s=7,8мм.

При известной толщине полки t=11,0мм значение Ry не меняется.

Проводим проверку прочности:

dmax / Wx£Ry . gс

 d=230,4*104 / 1125,8=2047 < 2450 кгс/см2

Проверку деформативности балок производится от действия нормативных нагрузок. При равномерно распределенной нагрузке для однопролетных схем используем формулу:

f / B = 5 qн B3 / 384 EIx£ | f/B |

B=6м;

qн = (pн+qн) а = 19,41 . 2,2 = 42,7 кН/м.пог.

Е = 2,06.105 МПа.

| f/B | = 1/200

f / B = 5 х 42,7 х 6003 / 384 2,06.106 24940 = 1/373 < 1/200

2.2. Главные балки

2.2.1. Определение расчетного пролета и нагрузок на главную балку.

          Расчетный пролет при опирании балки на стальную колонну сверху расчетный пролет равен расстоянию между центрами колонн. L=12,8м.

          Нагрузки на главную балку передаются от вспомогательных балок в виде сосредоточенный сил, которые равны величине реакции опор последних.

          Сосредоточенная сила равна Fр=2V = 2.153,6=307,2кН.

Fн=2Vн = 2.128,1=256,2кН.

          Так как на главную балку передается в пролете семь сосредоточенный сил, то нагрузку можно принимать в виде распределенной.

qр= (307,2. 7)/12,8 = 168кН/м

qн= (256,2. 7)/12,8 = 140кН/м

Нагрузку следует умножить на коэффициент a=1,03-1,05, который учитывает собственный вес балок.

qр=168 . 1,05=176кН

qн=140 . 1,05=147кН

2.2.2. Силовой расчет.

Mmax(р) = q.l2/8 = 3604кН.м

VA(р)= VB(р) = q.l/2 = 1126кН

Mmax(н) = q.l2/8 = 3011кН.м

VA(н)= VB(н) = q.l/2 = 941кН

2.2.3. Компоновка сечения и проверка прочности и общей устойчивости.

 Главные балки проектируются сварными составного двутаврового сечения из стали С255 согласно таб. 50* СНиП II-3-81*.

Исходя из условия минимального расхода стали, высота балки определяется при h£1,3м (где h – высота балки, в первом приближении равна 0,1L=1,28м).

где          =

tw = [7+3.h]= 10,84мм

k=1,10

hопт = 128см

Из условия обеспечения требуемой жесткости:

f / L = 1/400

= 100см.

Из двух полученных высот принимаем близкую к hопт

h=130см.

Минимально допустимая толщина стенки из условия прочности на срез:

tw(min) ³ 1,5 Qрасч / hef Rs gc

где Rs – расчетное сопротивление стали сдвигу определяется в зависимости от Ry по СНиП II-23-81*.

Rs = 0,58 . 2450/1,025 = 1386кгс/см2.

hef – расчетная высота стенки, в первом приближении равна 0,97h.

tw(min) ³ 1,5 . 1126 / 126,1 . 1421. 1,0 = 0,96см.

Принимаем tw =10мм.

Для определения значений bf и tf необходимо найти требуемую площадь пояса Аf. Для этого определяем требуемый момент инерции

Ix = Wтрh/2 = 14710 . 130/2 = 956150см4.

который также равен: Ix = Iw + 2If

Iw = tw hef3/12 = 1,0 . 1303/12 = 183083см4.

Аf = 2(IxIw )/h2 = 2 (956150-183083)/1302 = 91,5см2

Ширина  пояса выбирается из условия bf = (1/3-1/5)h = 39см.

tf = Аf / bf = 2,3см.

С учетом сортамента назначаем bf =40см; tf =2,5см

bf / tf< | bf / tf | =

40/2,5 = 16 < (2,06.106 / 2450)0,5 = 29

Вычисляем окончательные значения:

А = Аw + 2Af = 1,0.125 + 2. 2,5.40 = 325см2

Ix = 183083 + 2.40.2.5.63,752 = 995 896см4

Wx = 995896 / 63,75 = 15622см3

Значение Ry – для полки составит 2350кгс/см2

dрасч / Wx£Ry . gс

d=3604 / 15622 £Ry . gс

2307 £ 2350

Прочность стенки проверяем на совместное действие dx и txy

dx = Мрасч  . hef / 2 . Ix = 3604. 125 / 2 . 995 896 = 2262 кгс/см2

txy = Qрасч  / tw . hef = 1126 / 1.0 . 125= 901кгс/см2

(22622+9012)0,5 = 2435 £ 1,15 . 2450 = 2817,5

Похожие материалы

Информация о работе