Промышленность \ Котельные установки и парогенераторы

Поверочный тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-220-100Ф3, исследование возможности работы этого котла на угле Тарбагатайскго разреза, страница 6

3 Тепловой баланс котлоагрегата

 располагаемое тепло топлива ,

=15803, кДж/кг, /3, стр. 54/,

температура уходящих газов  принимаем предварительно равной 147,, энтальпия уходящих газов  из таблицы 2.2.1 равна 1375, кДж/кг,

 температура холодного воздуха задается в задании:  по заданию,

энтальпия холодного воздуха из таблицы 2.2.1 равна 281, кДж/кг,

потери тепла от химического недожога  равна 0, %,  /4, стр. 231/,

потери тепла от механического недожога   равна 1, %, /3, стр. 231/,

потери тепла в окружающую среду   равна 0,54, %, /4, стр. 231/,   

потери тепла с уходящими газами определяем по формуле  %, /28, стр. 231/,

 %,

доля золы топлива в шлаке

, /4, стр. 29/, где

аун=0,95, /2, стр. 36/,

=1-0,95=0,05,

температура шлака   равна 600, 0С, /4, стр. 29/,

энтальпия золы  =560, кДж/кг, /4, стр. 230/,

потери с физическим теплом шлака

 %, /4, стр. 29/, 

  %,                                                                

сумма тепловых потерь    /2, стр. 26/,                                                          

=6,17+0+1+0,54+0,03=7,74 , %,

энтальпия перегретого пара iпп равна 3467, кДж/кг, /5/,

коэффициент полезного действия котла брутто  %, /4, стр. 28/,                                                                     

*=100-7,74=92,26, %,

давление перегретого пара за котлоагрегатом по заданию 110, кгс/см2,

температура перегретого пара по заданию 540,

температура питательной воды по заданию 156,

давление питательной воды по заданию150, кгс/см2,

энтальпия питательной воды 667, кДж/кг, /5/,

энтальпия кипящей воды при давлении в барабане 1451, кДж/кг, /5/,

тепло полезно используемое в котлоагрегате:

 /4, стр. 24/,

расход на продувку принимаем 0,01*Dном и он равен 0,611, кг/с,                                                                          

=61,11(3467-667)+(0,611+61,11)*(1451-667)=171587, кДж/с,

полный расход топлива

 , кг/с, /4, стр. 29/,  

, кг/с,

расчетный расход топлива

,кг/с, /4, стр. 29/,                                                                                                    

кг/с,

условный расход топлива

, кг/с, /4, стр. 33/, где

Qут – это низшая теплотворная способность условного топлива равная 29308, кДж/кг,                                                                                                 

 , кг/с,

коэффициент сохранения тепла

 , /4, стр. 33/,

.

4 Расчет топочной камеры

Таблица 4 - Расчет топочной камеры

Наименование

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

1

2

3

4

5

Коэффициент избытка воздуха

в топке

αт

-

по таблице 2.1.1

1,2

Присос воздуха в систему пылеприготовления

Δαплу

-

по таблице 2.1.1

0,04

Температура горячего воздуха

принимаем предварительно

410

Энтальпия горячего воздуха

кДж/кг

по таблице 2.2.1

2362

присос воздуха в топке

по таблице 2.1.1

0,1

Тепло, вносимое в топку с воздухом

Qв

кДж/кг

/2, стр. 37/                                                                                                   

2362*(1,2-0,1-0,04)+

+281*(0,1+0,04)=

=2543

Полезное тепловыделение

в топке

Qт

кДж/кг

/2, стр. 37/

Адиабатная температура горения

а

оС

по таблице 2.2.1

(QТ=Hа), /7, стр. 41/

1848

Эффективная толщина излучающего слоя

 ,

/2, стр. 42/

Объем топочной камеры

VТ

м3

по конструктивным характеристикам

992

Полная поверхность стен топочной камеры

Fст

м2

по конструктивным характеристикам

695

Относительное положение максимума температур

-

+0,1,

/2,стр. 40/

Параметр

-

,

/4, стр. 54/

Температура газов на выходе из топки

''т

оС

принимаем предварительно

1212

Энтальпия газов

H"

кДж/кг

по таблице 2.2.1

11431
Скачать файл