Подводный переход нефтепровода Омск-Иркутск через р.Оку, страница 23

γ_n - коэффициент надежности по назначению,1,5,[      ];

γ_sb- удельный вес грунта во взвешенном состоянии, Н/м³;

h₀ – расстояние от верха засыпки до оси трубопровода, м;

H_тр – глубина траншеи, м;

C_гр – сцепление грунта, МПа;

φ_гр – угол внутреннего трения, град;

g_гр._ГСМ = 1,2/1,2 x [ 0,72 x 8800 x (1,56 – П x 0,72/8) + 8800 x 1,92 x (1,5 - – 0,72)] + 1,56 x 2 x 10⁴/cos 22° = 54922 Н/м;

Балластировка минеральным грунтом с помощью геотекстильных синтетических материалов (ГСМ) будет достаточна, если удерживающая способность грунта обратной засыпки будет удовлетворять условию:

g_гр._ГСМ   ≥ k_н.в x g_в - g_тр, (      );

 k_н.в – коэффициент надежности устойчивости положения трубопровода против всплытия, для пойменных и периодически затопляемых участков за границами производства подводно – технических работ принимается равным 1,05;

g_в – расчетное значение выталкивающей силы воды:

g_в = П/4 x γ_в x D²_н.и , (       );

γ_в – удельный вес соды с учетом растворенных в ней солей, Н/м³;

g_тр – расчетный вес единицы длины трубопровода с учетом изоляции;

g_в = П/4 x 11 x 10³ x 0,729² = 4504,1 Н/м;

k_н.в x g_в - g_тр = 1,05 x 4504,1 – 1918,2 = 2811,105 Н/м;

Условие (       ) выполняется, то есть 54922 Н/м > 28811,105 Н/м;

Прочность синтетического материала будет обеспечена, если выполняется условие:

n_т x g_т ≤ 2 x k_г x k_т x γ_сг x R_д, (        );

g_т = γ_sb x tg φ_гр x [ξ x (D_н + h₀)² – 0,5 x ξ x D²_н + b x (h₀ + 0,5 x

х D_н)], (        );

где

g_т – составляющая удерживающей способности от сил трения геотекстильного синтетического материала по грунта, Н/м³;

n_т – коэффициент надежности по нагрузке,1,1,[   ];

k_г – коэффициент учитывающий однородность материала, 0,95,[  ];

k_t – коэффициент учитывающий срок службы сооружения,0,9,[ ];

γ_сг – коэффициент условий работы синтетического материала,0,9,[ ];

R_д – длительная прочность синтетического материала, равна максимальной растягивающей нагрузке, приведенной к ширине 1м, при которой дополнительное удлинение образца шириной 200 мм,длинной 100 мм за 5 суток его выдержки под нагрузкой в воде не превысит 0,3 % от первоначальной длины, 100 кН/м;

ξ  – коэффициент бокового давления грунта засыпки,

ξ = tg²(45^° - φ_гр/2) = tg²(45^° - 22^°/2) = 0,455;

g_т = 8800 x tg22^° x [ 0,455 x (0,72 + 1,56)² – 0,5 x 0,455 x 0,72² + 1,5 х х(1,56 + 0,72/2 )] + 2 х 10⁴ х ( 0,72 х 2 + 2 х 1,56 + 1,5) = 139430 Н/м;

Условие (    )  выполняется, т.е.

1,1 х 139430 = 153373 Н/м < 2 х 0,95 х 0,9 х 100 х 10³ х 0,9 =

= 153900 Н/м.

6. ОРГАНИЗАЦИЯ КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА РАБОТ

Подводный переход нефтепроводов является ответственным сооружением, особенно его русловая часть.

Поэтому при ремонте должен быть организован эффективный контроль за качеством ремонта и правильным оформлением исполнительной и приемо-сдаточной документации.

При контроле качества и приемке работ, выполняемых при ремонте подводного перехода, необходимо соблюдать требования СНиП 3.01.01-85; СНиП 111-42-80*; ВСН 012-88, части I и II, и других нормативных документов.

Производственный контроль, выполняемый в процессе ремонта подводного перехода, должен включать следующие виды контроля:

- входной контроль поставляемых  материалов, труб, изделий, конструкций и оборудования;

-пооперационный контроль технологических процессов;

- приемочный контроль скрытых работ и приемочный контроль законченных монтажных работ. На все скрытые работы должны оформляться акты по соответствующей форме. Основными контролируемыми видами работ являются:

-геодезические разбивочные работы в границах подводного перехода;

-сварочно-монтажные работы;

-разработка траншей;

    -укладка трубопровода;

      - засыпка траншеи.

          Результаты всех видов контроля фиксируются в журналах работ, актах и других регламентируемых формах документации.