Техника и технология переработки газа и конденсата (Сборник с результатами исследований специалистов газовой промышленности, полученных в процессе работы), страница 3


повышения эффективности сероочистки - уменьшение количества циркулирущего абсорбента, снижение потерь амина, использова­ние вторичных источников тепла и т.д.

45.


40

§ 30

25

20

15

10


1,6       1,8       2,0       2,2     2,4 Удельное орошение, л/нм3


2,6


100 80

3

w аз ш & & Р-о

60 40

«О

со

33

20 s я

о, -

ОСО


Рис.5.   Влияние удельного орошения раствора ВДЭА

на степень очистки газа КГКМ. Концентрация ЩЭА в растворе: составляла 38 - Ц-2. % масс.


30


Температура рег.раотвора, (верхний поток)


80

Рис.б


75

°С

5        50       55         60        65 Температура per.раствора, ( средний поток )

Зависимость избирательности ИДЭА от температура per.раствора: а- температура среднего потока- йп С. б- температура верхнего потока- 4ОиС , Количество смешанного rasa - 365тыо.юг/ч (125КПШ+ 240 ОПСМ).Концентрация МДЭА - 35-38%шсо., количеотво раствора 460 м5!ч степень очистки от сероводорода менее 20 мг/нми


 


о1

10


Я зоо

о

а

со со со I-,

о м о

Oi

я о

о

8

о

150

I

100                  125

Объем газа КГКМ  тыс.нм3Рис.7. Зависимость мощности абсорбера от доли газа КГКМ в смеси с газом 0ГКМ Литература

1.  Нефть, газ и нефтехимия за рубежом. 1984.№ 5. С.91-93.

2.  Газовая промышленность. 1986. Я 4. С.20-21.

3.  Газовая промышленность. 1987. № 5. С.14-15.

4.  Газовая промышленность. 1989. Я I. С.52-54.

А.В.Фролов, В.С.Романов, М.В.Есин (ВНИИГАЗ)

РАЦИОНАЛЬНОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ СЫРЬЯ ДЛЯ

ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССА СТАБИЛИЗАЦИИ

ДЕЭГАНИЗИРОВАННОГО КОНДЕНСАТА НА СУРГУТСКОМ ЗСК

В соответствии с проектом разработки газоковденсатных мес-тороадений Севера Тюменской области, объем добычи газового кон­денсата до 200С г. здесь будет непрерывно возрастать и к 2000 г.

175

150

10


достигнет 13000 тыс.т/год по нестабильному конденсату. Для пере­работки такого количества конденсата на Сургутском ЗСК сооружа­ется вторая очередь завода, практически представляющая собой ко­пию первой. Мезду тем, на практике нередко имеет место опереже­ние темпов добычи углеводородного сырья и отставание темпов строительства объектов его переработки. С другой стороны, прове­денными во ШИИГАЗе исследованиями с использованием ЭДМ установ­лено, что путем перехода на более рациональный режим стабилиза­ции конденсата возможно увеличить производительность УСА в 1,5 раза при незначительном дооборудовании установки первой счере-ди ЗСК. С учетом отмеченного выше в настоящем сообщении рассмот­рен вариант схемы реконструкции УСК Сургутского ЗСК с целью уве­личения ее производительности.

Возможность повышения производительности установки в 1,5 раза при незначительном дооборудовании достигается путем пере­хода на новый режим с меньшей энергоемкостью процесса. Кроме то­го, габариты колонн обеспечивают нормальную гидродинамическую обстановку при повышенных нагрузках по пару и жидкости.

Промышленное обследование и анализ режимов работы колонн стабилизации СЗСК показывают, что фактически температура ввода сырья в колонну на 30-40° ниже проектной (100-110 °С вместо 140 °С), что и обусловливает повышенную энергоемкость процесса. Заметно повысить температуру сырья позволяет предварительный его нагрев в дефлегматоре колонны парами ШФЛУ. При этом одновре­менно появляется возможность отключить по крайней мере по одному аппарату воздушного охлаждения в каждом блоке стабилизации. Кро­ме того, в условиях жаркого лета облегчается конденсация па­ров ШФЛУ. В результате, для обеспечения повышения производитель­ности установки в 1,5 раза достаточно дооборудовать установку из 4-х блоков стабилизации печью мощностью 17,5 млн.ккал/ч.

Проведенные гидравлические расчеты показали, что повышение производительности установки в 1,5 раза не нарушает гидродина­мического режима в колонне. На рисунке представлена принципиаль­ная схема реконструкции УСК СЗСК. Согласно схеме, исходный деэта-низированный конденсат поступает в теплообменник T-I, в котором нагревается от 273 до 324 К парами ШФЛУ из колонны K-I, которые доохлаждаются после ABO BX-I с 351 до 335 К. Далее, деэтанизи-рованный конденсат разделяется на два потока в соотношении 2,57:1, причем большая часть поступает в теплообменник Т-2, а

II