Выбор средств механизации очистного забоя, страница 5

                                                                          (1.7)

где V максимально допустимая по правилам безопасности скорость движения воздуха, V=4 м/с;

B – максимальная ширина призабойного пространства лавы, B=4,68 м;

φ – коэффициент, учитывающий уменьшение поперечного сечения призабойного пространства находящийся в нем крепью, для механизированной крепи φ=0,9,

K_вп – коэффициент, учитывающий движение воздуха по прилегающему к лаве выработанному пространству. При полном обрушении кровли K_вп=1,16,

q – норма воздуха на одну тонну суточной добычи лавы, для шахт с газоносностью пласта от 10 до 15м³/т (сверхкатегорийная по метану), q=1,8 м³/мин,

С_о– коэффициент извлечения угля в лаве, C_o=0,98

e – коэффициент, учитывающий какая часть метана, общей метанообильности участка проходит через призабойное пространство лавы, e =0,6;

1.4.1.3. Определение длины лавы по возможностям лавного конвейера

Требуемая производительность конвейера определяется в момент работы комбайна за один час:

q_т =60·V_p·B·M·γ·C₀·K;                                                                      (1.8)

где, K – коэффициент, учитывающий необходимый резерв производительности конвейера для одновременного транспортирования угля из ниш, K=1(т. к. комбайн 1КШЭ работает без ниш с самозарубкой в пласт)

q_т=60·3,9·0,5·3,2·1,35·0,98·1=495 т/ч

Требуемая производительность сравнивается с приемной способностью конвейера из условия, что q≥ q_т, где q=12 т/мин = 720 т/ч;

Так как условие выполняется 720 ≥ 495, то конвейер СП301 обеспечиит транспортирование угольной массы из очистного забоя.

Длина лавного конвейера:

                                 (1.9)                                 

N – суммарная мощность двигателей конвейера, N=220кВт;

η – КПД привода конвейера, η=0,85;

ν_ц – скорость цепи, ν_ц=1,02м/с.

q₀ –  масса одного метра цепи со скребками, q₀=22,2 кг/м;

f₁– коэффициент сопротивления движению цепи, f₁=0,4;

f₂ – коэффициент сопротивления движению угля по желобу, f₂=0,6;

β – угол падения пласта, β=15⁰;

q – масса груза расположенная на одном метре рештачного става конвейера, q=147 кг/м;

Окончательная длина лавы принимается по наименьшему значению из трех рассмотренных вариантов.

Длина лавы принимается по наименьшему значению из трех рассмотренных вариантов.

Длина лавы принимается равной L=120м, рассчитанная по организационному фактору.

По результатам расчета(n_ц) строится планограмма организации работ (рисунок 1.1). Для успешной эксплуатации комплекса наиболее целесообразен режим работы лавы в три добычные и одну ремонтно-подготовительную смену.

Рис. 1.1. Планограмма работ в очистном забое.

1.4.2. Расчет грузопотока из очистного забоя.

Расчет количества циклов в смену и сменной добычи очистного забоя выполняется по методике, представленной в литературе[14].

Выемка угля происходит по челноковой схеме.

Сменная производительность комплекса

А_см = m B L_оз γ_ц n_ц,   т                                                                  (1.10 )

где m =3,2 м – вынимаемая  мощность  пласта;

В – ширина  захвата, в=0,5  м;

L_оз  =120м – длина  очистного  забоя;

γ_ц – 1,35 т/м³–плотность угля в целике;

n_ц – число  циклов,  которое  может  совершить  комбайн, при челноковой схеме работе;

А_см– сменная  добыча, т.

Выполняем пересчёт для уточнения коэффициента машинного времени.

                                            (1.11)

А_см = 3,2×0,5×120×1,35×4=1036,8т

Принимаем: А_см =1036,8 т; К_м = 0,453;

Суточная  производительность комплекса

А_сут = n×А_см =3×1036,8=3110,4 т                                             (1.12)

где, n =3  –  число добычных смен в сутки.                

Годовая  производительность комплекса

А_год = N_год * А_сут =310*3110,4=964224 т

где, N_год =310  –  число рабочих дней в году.                                   (1.13) 

Средний минутный грузопоток за время поступления угля из очистного забоя.

т/мин                                                                   (1.14)