Реконструкции котла с жидким шлакоудалением, страница 4

       Т_аг – температура на выходе из зоны активного горения , К.

  a_т-степень черноты топки . Принимаем a_т=0,98.

       В_р – расход топлива , кг/ч.

       yF-произведение коэффициента эффективности на суммарную поверхность , ограничивающую зону ; м ².

yF=y_cрF_cт + y^’F_c1 + y^”F_c2 ;

        F_cт- поверхность стен зоны ; м² .

F_cт=2h( a + b)=2×4(14,08 + 7,552)=173,054 м²

  h-высота зоны активного горения. Принимаем h=4 м [ ].

       а- ширина топки, м.

        b- глубина топки, м.

        F_c1- сечение топочной камеры , ограничивающее зону сверху ; м² .

        F_c2- сечение топочной камеры , ограничивающее зону снизу ; м² .

F_c1=F_c2=a×b=14,08×7,552=106,3 м²

y_ср=x×х;

где   x- коэффициент , учитывающий наличие отлажений.

         х – угловой коэффициент. Принимаем х=1.[ ]

Для топок с жидким шлакоудалением

x=b(0,53 – 0,25) ;

b=1,2 для полуоткрытых топок [].

        t₃-температура плавления шлака,⁰C. Принимаем из [].

        Для угля марки СС

x=1,2(0.53 - 0,25×)=0,186

Y_ср=0,186×1=0,186

        Для угля марки T

x=1,2(0.53 - 0,25×)=0,186

Y_ср=0,186×1=0,186

        y^’-коэффициент , характеризующий отдачу тепла излучением в вышерасположенную зону. Принимаем y^’=0,2 [].

                                                                                                              Таблица 9.3.

Величина	Формула	ЖШУ		ТШУ
		С С	Т	СС	Т
Содержание азота в топливе , Nр, %		1,84	1,75	1,84	1,75
Теплота сгорания топлива , , МДж/кг		26,65	27,48	26,65	27,48
Температура за зоной активного горения ,0К		1993	2013	1923	1943
Влияние коэффициента избытка воздуха baг	baг=(0,53aг+0,12)2	0,494
Влияние доли первичного воздуха в горелке ba1	ba1=1,73a1+0,48	0,999	0,826	0,999	0,826
Влияние температуры на образование топливных NOx bu	bu=×0,11	1,06	1,067	1,03	1,04
Влияние смесеобразования в корне факела bсм	bсм=0,98	0,804
Топливные оксиды азота , г/МДж	=0,7Nтbaгba1bubсм	0,2	0,156	0,19	0,152
Воздушные оксиды азота , г/МДж		0,316	0,439	0,0947	0,135
Суммарное содержание оксидов азота , г/МДж	= +	0,516	0,595	0,2847	0,287
Масса выбросов NOx	MNOх	162,6	189,5	91,2	93,1

y^”=y_cр- характеризующий отдачу тепла излучением в сторону пода топки.

        Для угля марки СС

yF=0,186×173,054+0,2×106,3+0,186×106,3=72,4м²

Так как 1735-1720=15<50⁰C. Принимаем t_ар=1720⁰С.

         Для угля марки Т

yF=0,189×173,054+0,2×106,3+0,189×106,3=74м²

Так как 1740-1736=4<50⁰C. Принимаем t_ар=1740⁰С.

Для топок с твердым шлакоудалением

Y_ср=0,2 []

Y^”=xX=0,45×1=0,45

            x=0,45-для гладкотрубных экранов [].

y^’=0,1 [].

yF=0,2×173,054+0,1×106,3+0,45×106,3=100,8м²

        Для угля марки СС

Так как 1673-1650=23<50⁰C. Принимаем t_ар=1650⁰С.

         Для угля марки Т

Так как 1679-1670=9<50⁰C. Принимаем t_ар=1670⁰С.

Уменьшение массы выбросов определяем по выражению

DМ=

         Для угля марки СС

DМ=

         Для угля марки T

DМ=

Полученные результаты сопоставимы с результатами , полученными на Западно-Сибирской ТЭЦ в 1973 г. [ ]