Горно-геологическая характеристика XXI пласта. Выбор оборудования очистного забоя. Технические характеристики оборудования очистного забоя, страница 3

B – ширина захвата комбайна, м;                                                           Предварительно примем ширину захвата комбайна B = 800 мм = 0,8 м. Ширина захвата комбайна должна соответствовать шагу передвижки секции.

l_з = 3 + 0,25 + 0,8 = 4,05 м.

2) l_п = c + d,                                                                                                      (2.4)

где l_п – наименьшее расстояние от забоя до гидростойки, м;

d – расстояние от забоя до передней кромки козырька, м;                                     d = 0,25 м;

c – расстояние от передней гидростойки до передней кромки козырька, м;         с = 3 м.

l_п = 3 + 0,25 = 3,25 м.

После полученных значений определим типоразмер крепи, подставив эти значения в выражения (2.1) и (2.2).

H_min ≤ 1,8 (1 – 0,05 ^. 4,05) – 0,05 = 1,39 м.

По технической характеристике крепи , (высота крепи в сдвинутом положении, мм) [4].

, следовательно условия выполняются.

H_max ≥ 2 (1 – 0,05 ^. 3,25) = 1,675 м.

По технической характеристике крепи .

, условия выполняются.

Вывод: так как условия (2.1) и (2.2) выполняются то тип механизированной крепи выбран верно.

2.2.3. Выбор выемочной машины.

В проекте предусмотрим использование очистного выемочного комбайна KGS-245 польского производства. Опыт работы в предыдущих лавах этого типа комбайна показал, что выбранная выемочная машина высокопроизводительна, и и отвечает данным горно-геологическим условиям.

Диаметр исполнительного органа очистного комбайна определим по формуле:

                                                                                            (2.5)

где D – диаметр исполнительного органа очистного комбайна, м;

M_max – максимальная мощность пласта, м;

В проекте примем диаметр исполнительного органа очистного комбайна равным:

D = 1,40 м.

2.2.4. Выбор забойного конвейера.

В проекте предусмотрим лавный скребковый конвейер "Анжера-30" с тремя приводными станциями польского производства типа К-200Z – разгрузочная станция, К-200 – обратная станция.

Максимальная производительность конвейера по его технической характеристике l_к = 250 м [5]. Длина конвейера должна соответствовать длине лавы 16-10 с учетом выхода на вентиляционный и откаточный штрека. Поэтому принимаем длину конвейера L_к = 215 м при длине лавы L_п = 210 м.

2.2.5. Увязка конструктивных и режимных

параметров функциональных машин.

Правильный выбор режимных и конструктивных параметров функциональных машин комплекса не в полной мере обеспечивает их эффективную работу. Поэтому обеспечим увязку этих параметров. Согласуем теоретическую производительность очистного комбайна с учетом его возможной скорости подачи, а также скорости крепления забоя и производительности конвейера.

Исходя из сопротивляемости углерезанию и удельных энергозатрат на выемку угля, определяют теоретически возможную производительность очистного комбайна по формуле:

                                                                                        (2.6)

где Q_m – теоретически возможная производительность очистного комбайна, т/ч;

N_уст – устойчивая мощность электродвигателей комбайна, кВт;

H_w– удельные энергозатраты на выемку полезного ископаемого, кВт∙ч/т.

Для двигателей водяного охлаждения  устойчивая мощность электродвигателей:

N_уст = (0,9÷1,1) ∙ N,

где N– суммарная мощность электродвигателей привода исполнительных органов комбайна, кВт.

По технической характеристике комбайна KGS-245 [6], N = 240 кВт.

В проекте примем N_уст = 1,1 ∙ 240 = 264 кВт. Удельные энергозатраты зависят от сопротивляемости углерезанию.

Удельные энергозатраты для шнековых исполнительных органов H_w = 0,3 ÷ 1.2 кВт^.ч/т при А_р = 80 ÷ 360 н/мм [3. стр. 13], где большим значениям А_р соответствуют большие значения H_w. При А_р = 130 н/мм проектом примем H_w = 0,5 кВт^.ч/т.

Тогда выражение (2.6) примет вид:

2.2.5.1. Проверка механизированной

крепи по фактору проветривания.

Проверку произведем по формуле:

                                                                                (2.7)

где S – площадь сечения для прохода воздуха, м²;