Механика \ Горная механика

Стационарные установки гидросети Бачатского месторождения, страница 2

Оптимальный внутренний диаметр трубопровода:

D_опт= k ·0.0131·Q^0.476= 0.275 м.

где: k = 1 – коэффициент, зависящий от числа нагорных трубопроводов;

Q – подача выбранного углесоса, м³/ч.

Применяем стальное горячекатаные трубы (Ст 20) с наружным диаметром 299 мм.

Толщина стенки:

где

К₁- коэффициент, учитывающий прочность свойства труб, К₁= 2,75 для Ст 20;

а₁ - скорость коррозионного износа труб снаружи рои ведении взрывных работ, а₁ = 0,25 мм/год;

а₂- скорость коррозионного износа труб изнутри, а₂ = 0,4 мм/год;

К_с = 12,5% - коэффициент, учитывающий минусовый допуск толщины труб;

D - наружный диаметр труб, м;

Р = 1,8 МПа - давление напорного патрубка.

Принимаем толщину стенки =13мм.

Окончательно принимаем для напорного трубопровода трубы бесшовные горячедеформированные ГОСТ 8732-78, с внутренним диаметром dⁿ = 273 мм. и толщиной стенки 13мм. Для всасывающего d^bc = 325 мм.

Скорость воды по участкам:

где d_вн - соответственно внутренний диаметр всасывающего и напорного трубопровода, м.

;

Коэффициент, учитывающий гидравлическое трение:

Суммарный коэффициент местных сопротивлений

для напорного трубопровода:

для всасывающего трубопровода:

Потери напора на участках:

где L - длина напорного или всасывающего трубопровода.

Суммарные потери в трубопроводах:

Постоянная сети трубопровода:

Уравнение сети трубопровода:

Н_с= Н_г+ R · Q² = 144 + 0.000111Q²

Результаты расчёта сведены в таблицы 4.2.

Таблица 4.2.

Q,м³/ч	0	90	180	270	360	450	540	630	720	810
Н,м	144	147,6	147,8	152,1	158,1	166,5	176,5	188,1	201,5	216,8

Характеристика сети Н_с= 144 + 0,000111Q² и углесоса 10У5 приведена на рисунке 4.2.

Проверка вакуумметрической высоты всасывания:

Н_вс = 3 + h_вс ≤ Н_вак^доп ; 3 + 1,44 = 4,44 м > 4 м

так как условие не выполняется принимаем больший диаметр на в_всас с

d =351 мм.

Отсюда: ;

;

Н_вс≤ Н_вак^доп; 3 + 0,91 = 3,91 ≤ 4

Условие соблюдено:

Н_р = 180 м ; Q_р = 570 м³/ч ; Н_вак^доп= 3,91 м ;

к.п.д. трубопровода:

4.1.4. Выбор электродвигателя и расчёт расхода энергии

Расчётная мощность электродвигателя :

кВт;

где - плотность воды;

- к.п.д. насоса.

Принимаем электродвигатель ВАО - 560L4:

N_дв = 360 кВт ; n_дв = 1500 об/мин ; = 0,95 ; = 0,9.

Коэффициент запаса мощности :

Число часов работы при номинальном притоке:

Число часов работы при максимальном притоке:

Годовой расход электроэнергии :

, кВт·ч,

где - к.п.д. электросети;

n_д.н. - число дней номинального притока;

n_д.н.- число дней максимального притока.

,кВт·ч

Установочная стоимость электроэнергии:

, кВ·А.

Годовая стоимость электроэнергии :

руб.

где С₁ = 0,479 руб. - стоимость 1кВт·ч;

С₂ = руб. - стоимость 1кВт·А.

Годовой приток воды :

Удельный расход электроэнергии :

кВт·ч/м³

Полезный расход электроэнергии :

кВт·ч/м³

К.П.Д. установки :

4.2. Пневматические установки

Потребителями сжатого воздуха на разрезе являются :

- устройства автоматической очистки стрелочных переводов на станциях;

- пункты технического осмотра вагонов ( проверка тормозных устройств );

- автобаза;

- БелАЗ - 75211 и др.машины (оборудованы 2-х цилиндровыми

поршневыми не прямоточными компрессорами, Р₁= 0,8 МПа;

- ЭКГ-15 ( компрессоры типа ЭК-4, Р= 5 - 7 кг/см² );

- 3СБШ-200-60 ( КУ типа 6ВКМ - 2518 с компрессором типа ВК-11,

Q = 25 м³/мин, Р = 0,7 МПа);

Источниками сжатого воздуха также являются передвижные компрессорные станции :

- ЗИФ-55ВМ ( Q = 0,09 м³/с, Р = 0,7 МПа);

- ЗИФ-ПВ-5М ( Q = 0,09 м³/с, Р = 0,7 МПа);

- ПР-6/8М2 ( Q = 0,115 м³/с, Р = 0,7 МПа);

- ПР-10/8/М2 ( Q = 0,192 м³/с, Р = 0,7 МПа).

Литература

1. Хаджиков Р.И., Бутаков С.А. Горная механика. М.: Недра, 1982г - 407с;

2. Хаджиков Р.И., Бутаков С.А. Сборник задач и примеров по горной механики. 1989г - 327с.

1 2

Скачать файл