Подъемные установки шахты, глубина горизонта которой равна 180 м, страница 9

F_С – площадь поверхности нагрева, м²;

ρ_т – плотность теплоносителя, кг/м³;

А. а, в – коэффициент и показатели степеней в выражении расчета, коэффициент теплопередачи; А, а, в – const

Δt – температурный напор между теплоносителем и воздухом на поверхности теплообменной трубки;

Δt_Т= t′′_Т- t′_Т – разность температур греющего теплоносителя (антифриз),

f_т – живое сечение секции по теплоносителю.

Для исключения замораживания калориферной установки в аварийных ситуациях и повышения эффективности работы принимаем 2^х контурную систему теплоснабжения с промежуточным теплоносителем – антифриз, у которого ρ_А=1129кг/м³; С_РА=2,98кДж/кг×град.

Для данного соотношения температуры антифриза должны быть равны

                         антифриз

Δt_а=35

                           воздух

Δt_в=65

 

4.4.4. Расчетная скорость движения антифриза в каналах.

, м/с.

где К – коэффициент теплопередачи, Вт/м²×град;

ε – коэффициент гидравлического сопротивления единицы относительной длины канала.

м/с.

4.4.5. Расход греющей воды.

, м³/с.

где С_РВД – теплоемкость воды, ;

t′_ВД, t"_ВД – температура греющей воды, ^оС;

ρ_ВД – плотность воды, кг/м³.

4.4.6. Расход антифриза.

, м³/с.

4.4.7. Расчет каналов в пакете

где f_к – площадь поперечного сечения одного канала, м².

т_ВД=т_а=66

Общее число сечения каналов в пакете по ходу теплоносителей

f_ВД=f_a=m×f_{K, м}².

f_ВД=f_a=66×0,00245=0,1617м².

4.4.8. Коэффициенты теплопередачи аппарата.

α=CA(23000+283×t_CP-0.63)W^0.73, Вт/м²×град.

α_ВД=1,163×0,492(23000+283×77,5-0,63×77,5²)×0,494^0,73=

=14071Вт/м²×град.

α_а=1,163×0,492(23000+283×42,5-0,63×42,5²)×0,61^0,73=

13517,6 Вт/м²×град.

, Вт/м²×град.

Вт/м²×град.

4.4.9. Расчетная поверхность нагрева.

м².

м².

4.4.10 Количество пакетов в теплообменнике.

где F_П – площадь поверхности теплообменника одной пластины, м².

Принимаем 1 пакет.

По расчетным данным принимаем разборный пластинчатый теплообменник типа Р-0,6-80-2-04-12 в качестве 1 шт. в работе и 1 шт. в резерве. Схема включения аппаратов параллельная, позволяющая регулировать теплосъем, отключая аппараты в зависимости от наружной температуры.

Техническая характеристика теплообменника Р-0,6-80-2-04-12.

Площадь поверхности теплообмена одной пластины, (FП), м2	0,6
Эквивалентный диаметр межпластинчатого канала, (dЭ), м2.	0,008
Площадь поперечного сечения одного канала, (fн), м2.	0,00245
Коэффициент теплопроводности материала пластины, (λ),	50
Приведенная длина канала, (lн), м	1,12
Диаметр условного прохода углового отверстия, )Ду), мм.	65

Техническая характеристика калорифера.

Тип	КСк-4-11-01
Площадь нагрева, (FС), м2.	90,4
Живое сечение секции:
по воздуху, (fв), м2.	0,685
по теплоносителю, (fт), м2.	0,00171

Эмпирическое выражение для расчета.

Коэффициента теплопередачи К=15,96(ρV)^0.51W^0.17

4.4.11. Расчет расхода тепла на вентиляцию.

₌*q_B*V(t_BH-t_H), кВт.

где q_B – удельный расход тепла на вентиляцию, равный расходу тепла 1м³ вентилируемого помещения, ;

α – поправочный коэффициент, учитывающий отклонения расчетной наружной температуры воздуха от среднерассчетной.

=0,9×0,35×626009(18+39)=11,24МВт.

Средний расход тепла.

кВт.

4.4.12. Расчет тепла по годовым режимам потребления.

В максимальный период продолжительностью 17 суток

Q_max=11,24×3600×24×17=1,65×10⁷МДж.

В среднеотопительный период продолжительностью 215 суток

Q_ср=5,284×3600×24×215=9,8×10⁷МДж.

Q_год=(1,65+9,8)×10⁷=11,45×10⁷МДж.

4.4.13. Расчетная потребность условного топлива.

=29,3МДж/кг.

М=3910т.у.т./год.

Для производства потребного количества тепла в расчетных режимах котельная должна быть оборудована котлами КВ-ТС-30.