Строительство куста эксплуатационных скважин на сеноманские отложения на Заполярном ГКМ, страница 36

          на глубине  z=1290 м:

Рнипл=12,9 МПа.

          Рассчитаем внутренние давления.

а) В период испытания колонны (устье закрыто):

          на глубине  z=0:

Рву==

=12,9×expМПа.  

на глубине z=1290 м:

Рвпл=12,9 МПа.

б) Давление опрессовки на устье при испытании колонны на герм. без пакера:

Роп³1,1×Ру=1,1×11,74³12,91 МПа.

Рассчитаем избыточные внутренние давления.

При испытании колонны на герметичность без пакера:

          на глубине  z=0:

Рвиоп=12,91 МПа;

          на глубине  z=1290 м:

Рвиоп+(rоп-rж)gН=12,91+(1000-1100)9,8×1290×10-6=11,65 МПа.

Эпюра избыточных давлений, действующих на

эксплуатационную колонну диаметром 168 мм

Рис. 3  Эпюра избыточных давлений

Для первой секции эксплуатационной колонны выбираем трубы, для которых: 

Рсмсм×Рни , где Рсм – избыточное наружное давление, характеризующее сопротивляемость трубы смятию; ксм – коэффициент запаса прочности на смятие; с учетом накопленного опыта при креплении скважин на данном месторождении и в соответствии с [7] принимаем ксм=2,7, тогда:

Рсм=2,7×12,9=34,8 МПа.  

Это будут трубы группы прочности “Д” с толщиной стенки d=10,6 мм, для которых Рсмкр=35,4 МПа.

Определим прочность труб на разрыв:

РБви×квн , где РБ – избыточное внутреннее давление, при котором приведенное напряжение на внутренней поверхности трубы равно пределу текучести материала; квн – коэффициент запаса прочности на разрыв; с учетом накопленного опыта при креплении скважин на данном месторождении и в соответствии с инструкцией принимаем квн=3,5, тогда:

РБ=3,5×11,65=40,8 МПа,  а по инструкции данные трубы имеют РБ=41,9 МПа, т.е. трубы выбраны верно.           

          Допустимая длина 1-й секции:

L1=[Рраст]/q , где q=0,415 кН – вес 1 м трубы; [Рраст]=1588 кН – допустимая растягивающая нагрузка для данных труб;

L1=1588/0,415=3826 м.

          Т.к. ММП залегают в интервале 0-500 м, то, во избежание смятия колонны, определяем интервал спуска 1-й секции труб группы прочности “Д” 1488-500 м, значит длина секции l1=988м.  

Вес 1-й секции:

G1=q×l1=0,415×988=410 кН.

          Расчет 2-й секции труб, спускаемых в зону ММП

          Допустимое наружное давление смятия:

Рсмсмртек) , где ксм=1,1; Рр=25 МПа – величина давления разрыва ММП; Ртек=24,6 МПа – предел текучести для выбранной ранее колонны (кондуктора) диаметром 245 мм, группы прочности “Д” с толщиной стенки 8,9 мм. Тогда:

Рсм=1,1×(25+24,6)=54,6 МПа.

Этому наружному давлению соответствуют трубы группы прочности “М” с толщиной стенки 10,6 мм, для которых Рсм=59,3 МПа, РБ=83,5 МПа. Тогда коэффициент запаса на наружное давление составит:

Ксм=59,3/54,6=1,09.

          Допустимая длина 2-й секции:

L2=[Рраст]/q=2304/0,415=5551 м.

          Тогда интервал спуска 2-й секции 500-0 м, т.е. l2=500м.

          Вес 2-й секции труб составит:

G2=q×l2=0,415×500=208 кН.

          Итого, общий вес эксплуатационной колонны составит:

G=G1+G2=410+208=618 кН.

          Проверим колонну на растяжение.

          Допустимая растягивающая нагрузка [Рраст]=2304 кН для обсадных труб ОТТГ по ГОСТ 632-80 с нормальным диаметром муфт исполнения А, с учетом запаса прочности для резьбового соединения 1,75 от разрушающей нагрузки Рразр. Значит Рразр=1,75×2304=4032 кН.

          Запас прочности на растяжение по гладкому телу труб при Рт=3980 кН – растягивающей нагрузке, при которой напряжения в теле труб по ГОСТ 632-80 достигают предела текучести:

к=3980/618=6,4 (к=1,3), что допустимо.

Результаты расчета

Табл. 9.4

Инт-ал

спуска,

м

Длина

секции,

м

Тип резьб.

соед.

Диа-

метр,

мм

Марка

стали

Толщ.

стенки,

мм

Вес, кН

1 п.м.

нарас-

тающ.

1488 –

500

988

ОТТГ

168

Д

10,6

0,415

410

500 – 0

500

ОТТГ

168

М

10,6

0,415

618