Вентиляция общественного здания, страница 4

                                                                      

7. Подбор калорифера для приточной камеры 2ПКТ 31,5.

Исходные данные:

Расход воздуха:    G = 39073 кг/ч

Начальная температура воздуха: tн = 8,80C

Конечная температура воздуха:    tК= 19,1 0C

Параметры теплоносителя:     Т1=120 0C ,   Т2=70 0C

Решение:

Т.к. подбор калорифера с  Dt  < 40 0C затруднителен, принимаем для расчета схему калорифера с обводным каналом.

Задаемся Dt=44 0C, из уравнения теплового баланса находим расход воздуха проходящий через байпас

  Gк=G-Gб=39073-27639=11433≈11500 кг/ч

  Gб=27573 кг/ч

          

 Количество тепла, идущего для нагрева приточного воздуха:

Задаёмся массовой скоростью  и определяем площадь живого сечения по формуле:

.

По [13, табл. 11.1] подбираем калорифер:

Устанавливаем два калорифера КСК 3-8:

- площадь поверхности нагрева;

,  .

Определяем действительную массовую скорость:

.

Находим количество воды через калорифер:

(16)

Получим:

.

Определяем скорость воды в трубках калорифера:

.

Определяем коэффициент теплопередачи калорифера [13, табл.11.7]:

.

Необходимая площадь калориферной установки:

                                                                                    

.

Необходимое число, устанавливаемых калориферов:

.

Принимаем калорифер.

Проверка.

< 10% - допустимо.

7.1. Потери в калорифере.

7.1.1. Гидравлические потери.

.

где  по [13, табл.11.8]. Запас по воде:.

7.1.2. Аэродинамические потери.

По [13, табл.11.7] определяем:

, отсюда.

Запас по воздуху:.

8. Системы вентиляции.

8.1. Жалюзийные решётки.

Жалюзийные решётки устанавливаются перед воздухозабором, в воздухозаборном окне.

.

По [12, табл. 4.1] подбираем тип жалюзийных решёток: СТД 5288:

, ,.

Принимаем скорость .

Находим площадь живого сечения всех решёток:

.

Посчитаем количество, устанавливаемых решёток:

, принимаем  .

Пересчитываем скорость воздуха в живом сечении решёток:

.

8.2. Подбор плафонов на линии рециркуляции.

.

Принимаем скорость .

.

Устанавливаем архитектурную решетку с размерами живого сечения =1,2 м2

.

8.2.1. Аэродинамические потери на линии рециркуляции.

За расчётные потери принимаем аэродинамические потери решёток в ТП, т.к. они будут максимальны.

Получим, что:

.

8.3. Расчет расходов на линии вытяжки в ТП и ПП и линии рециркуляции.

Lзрит зала=32560,8 м3

Lрец=Gрец/1,2 = 31258,4/1,2=26048,7 м3

В теплый период:

Lвыт=0,9Lзрит зала=0,9*32560,8=29304,7 м3

В переходный период:

Lвыт=0,9Lзрит зала-Lрец=29304,7-26048,7=3256 м3/ч.

9. Аэродинамический расчёт воздуховодов.

9.1. Аэродинамический расчёт воздуховодов приточной системы П1        расчётного помещения.

По аксонометрической схеме системы вентиляции выбирается главная (расчетная) магистраль, самая удаленная или самая загруженная, и делится на расчетные участки. Расчетным участком является прямая часть воздуховода с одинаковым расходом и сечением. Сначала считаются потери давления на расчетной магистрали, потом - потери давления на остальных участках системы вентиляции. Расчет ведется по [13] в табличной форме (Приложение 3). После расчета производится проверка в параллельных ветках по потерям давления. Если разница превышает 10%, то производится увязка с помощью дроссель-клапанов или диафрагм.

По таблицам справочника [13, табл. 22.15 и табл. 22.24-22.41] подбираем все необходимые аэродинамические характеристики и заносим их значения в расчетную таблицу.

Рассмотрим расчет  главной магистрали системы П1.

Типы местных сопротивлений на участках:

1’Участок

- Воздухораспределитель типа 4АПН (x= 4);

- Колено с круглыми кромками (x= 0,35);

1 Участок

- Тройник на проход

(x= 0,4);

2 Участок

- Тройник на проход

(x= 0,2);

3 Участок

- Колено с круглыми кромками (x = 0,35),

            - Тройник на проход

(x= 0,3);

7  Участок

- Тройник на проход

(x= 0,3);

11  Участок

- Тройник на проход

(x= 0,2);

15  Участок

- Колено с круглыми кромками 4 шт (x= 1,4);

- Вход воздуховода в вентилятор

Предварительно принимается вентилятор ВЦ4-75-6.3 [13, табл.22.46, с.230], тогда F0 = 444 ´ 441, l = 0.5 м;

Принимается пирамидальный диффузор. Гидравлический диаметр выходного отверстия вентилятора определяется по формуле (19):

                                                                (19)

(x = 0.15)

Аналогично рассчитывается вторая ветка приточной системы П1.

Расчет представлен в табличной форме (Приложение 3), расчетная аксонометрическая схема (Приложение 5).

9.1.1. Уравниваем потери давления на участках.

1) Потери давления на 1 и 1’ участках должны быть примерно равны потерям во втором плафоне, невязка меньше 10 %.

,.

Отсюда невязка равна: , что что больше 10 %, поэтому устанавливаем диафрагму.  По формуле находим коэффициент местного сопротивления и по [13, табл.22.49] определяем сечение диафрагмы

 принимаем сечение 323х323мм.

2) Так же, вместо диафрагмы можно устанавливать дроссель клапан. Потери давления на 1, 1’ и 2 участках должны быть примерно равны потерям в третьем плафоне, невязка меньше 10 %.

,.

Отсюда невязка равна: , что больше 10 %, поэтому устанавливаем дроссель-клапан.

 

По формуле находим коэффициент местного сопротивления и по [13, табл.22.33] определяем угол наклона клапана при одной створке.

, принимаем дроссель-клапан с.

3) Потери давления на 1, 1’, 2 и 3 участках должны быть примерно равны потерям во второй ветке системы, невязка меньше 10%.

,.

Отсюда невязка равна: , что больше 10 %, поэтому устанавливаем диафрагму

, принимаем сечение 418х718мм.

4) Аналогично увязываем последующие ветки

5) Дроссель-клапан для увязки в/забора и рециркуляции в ХП.