Проектирование железобетонного однопутного моста под железную дорогу через реку в Новосибирской области, страница 8

Нагр.	Знач. КН	К-т надежности					Mo (в пролет)	Mo (в насыпь)	Mz	Mz’	N
		0 (в пролет)	0 (в насыпь)	z	z’
P	4687,2	0,9	1,1	0,9	0,9	1	4936	6032	18730	8858,9	+
F1	112,5	1,2	0	1,2	0	0,8	-1489	0	-1489	0
F2	421,3	1,2	0	1,2	0	0,8	-3412,5	0	-3412,5	0
F0	790,44	1,4	0,7	1,4	0,7	1	-3806,8	-1903,4	-3806,8	1903,4
Nб	338	1,3	0,9	0,9	0,9	1	-87,88	-60,84	933,9	1058,7	+
Nпс	768	1,1	0,9	0,9	0,9	1	-168,96	-138,24	2122	2405,4	+
Nv	1085	1,25	1,25	1	1	0,8	-271,25	-271,25	3331	3775,8	+
Fw	8,58	1,5	1,5	1,5	1,5	0,5	-122,4	122,4	-122,4	-122,4
Fт	217	1,17	1,17	1,17	1,17	0,7	-2414,5	2414,5	-2414,5	-2414,5

2.3.3. Расчет на прочность

     Эксцентриситеты загружения вычислены по формуле:

,                           (2.34)       

 где -сумма моментов всех сил относительно расчетной точки;

     -сумма всех вертикальных нагрузок.

Для загружения «в пролет»:

Для загружения «в насыпь»:

Расчет на прочность производится из условия:

,                                       (2.35)  

где  - высота сжатой зоны бетона;

     h=6,546 м – высота расчетного сечения по ОФ;

     - коэффициент, учитывающий влияние прогиба.

Таким образом:

 В пролет:

              

 В насыпь:

              

     2.3.4. Расчет на устойчивость формы

     Устой в данном случае работает как внецентренно сжатый бетонный элемент, рассчитываемый по формуле:

     ,                                     (2.36)

    - коэффициент понижения расчетного сопротивления, принимаемый по формуле:

        ,                            (2.37)

где -коэффициент продольного изгиба, учитывающий воздействие временной нагрузки;

- то же, от постоянных нагрузок.

N_l=5502 кН, N_m=1085 кН – расчетные продольные усилия от постоянной и временной нагрузки;

N=N_l+N_m=6587 кН – полное продольное расчетное усилие.

     Коэффициенты  определены по табл. 37 [1] в зависимости от отношений l_o/b и l_o/i. Свободная длина устоя принята равной l_o=2l=22,46 м, b=3,1 м. Радиус инерции сечения определен по формуле:

    

    

    

    

     2.3.5 Расчет на трещиностойкость

     Образование продольных трещин, совпадающих с направлением действия главных сжимающих напряжений недопустимо. Поэтому нормальные сжимающие напряжения должны удовлетворять условию:

                                       (2.38)

     В пролет:

     В насыпь:

     2.3.6 Расчет на опрокидывание

     Устойчивость конструкций против опрокидывания рассчитывается по формуле:

                                              (2.39)

где M_u – момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота конструкции (z-в пролет, z’-в насыпь);

     M_z – то же, удерживающих сил;

     m=0,8 – коэффициент условий работы по п.1.40 [1] для проверки сечений бетонных фундаментов на нескальных основаниях;

-коэффициент надежности по назначению в стадии постоянной эксплуатации.

В пролет:

         

         

         

В насыпь:

         

         

         

В местах примыкания гидроизоляции к бортикам балластного корыта должна быть предотвращена возможность затекания под нее воды. В большом бортике балластного корыта для этого следует устроить углубление, в которое нужно завести и надежно защемить гидроизоляцию.

Концы каждого слоя гидроизоляции должны быть последовательно заведены в углубления бортика до упора в соответствующий скос бетона и надежно приклеены к боковой поверхности бортиков по всему периметру балластного корыта.

Зазоры между соседними по длине пролетными строениями и устоями следует перекрыть стальными листами толщиной 8 мм с приваренными стрежнями, препятствующими смещению листов относительно шва и попаданию в шов балласта. Стальные листы предварительно нужно огрунтовать холодной   битумной мастикой МРБ-Х.Т-15.

В курсовом проекте проектируется пролетное строение в северном исполнении. Таким образом, рекомендуемая конструкция гидроизоляции должна быть составлена из материалов, сохраняющих эластичность при температуре до –50⁰С.

Таким требованиям удовлетворяет конструкция резиноподобной гидроизоляции с индексом ТМ из холодных тиоколовых мастик на основе полисульфидного каучука.

Характеристики слоев гидроизоляции приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1. Гидроизоляция тиоколовая

Индекс гидроизоляции	Климатическая зона	Конструкция	Толщина слоя, cм
Тиоколовая	Ш	Грунтовка	0,1
		Мастика тиоколовая	1,5
		Армирующая основа	0,2
		Мастика тиоколовая	1,5
		Монолитный защитный слой песчаного бетона, армированный металлической сеткой	4

Мелкозернистый бетон для устройства монолитного защитного слоя должен быть приготовлен с водоцементным отношением не выше 0,42 и его марки по прочности и морозостойкости должны быть не ниже 300. Бетон должен содержать воздухововлекающие и газообразующие добавки (типа СДБ, СНВ, ГКЖ и др.), способствующие повышению его водонепроницаемости и морозостойкости.

Металлическая сетка, армирующая бетон монолитного защитного слоя, должна быть одинарной, чистой и иметь диаметр исходной проволоки 2-4 мм. Размер ячеек сетки в свету должен быть от 45 до 76 мм.

Технология устройства тиоколовой мастичной гидроизоляции описана в п.5.15 [2].

Список литературы

1. СНиП 2.05.03-84* «Мосты и трубы», М., 1985 г.

2. Рекомендации по устройству гидроизоляции железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов с односкатным поперечным отводом воды, М., 1983г.

3. Петропавловский А.А, «Проектирование деревянных и железобетонных мостов», М., 1978 г., 360 с.

4. Евграфов Г.Е., «Расчеты мостов по предельным состояниям», М., 1976 г.

5. Методические указания к курсовому проекту железобетонного моста, Новосибирск, 1993 г.