Критический анализ существующего технологического процесса изготовления корпуса подшипника, страница 7

,                     (1.32)

                                                                                                  где                     ,                                                                (1.33 )

,

n=94,42 об/мин

Ne=0,16 кВт

Nпр.станка=5,5кВт > 0,16кВт(Ne)

           Переход 3

Сверлить отверстия Ø8,0

1.  Глубина резания, t

t=0,5*8,0=4,0

t=4,0мм;

2.  Подача, S

S=0,32 мм/об;

3.  Скорость резания, V

,

все значения рассчитаны выше.

,

V=1,44 м/мин;

4. Крутящий момент, Мкр

Мкр=10См*Dg*Sy*Kp,

Все значения рассчитаны выше.

Мкр=10*0,041*8,02*0,320,7*1,24=14,66,

Мкр=14,66 Нм;

5.Осевая сила, Ро

Ро=10Ср*Dg*Sy*Kp

Все значения рассчитаны выше.

Ро=10*143*8,01*0,320,71,24=6383,5,

Ро=6383,5 Н;

6. Мощность резания, Ne

,

,

,

n=57,32 об/мин;

,

Ne=0,09 кВт

Nпр.станка=5,5кВт > 0,09кВт(Ne)

           Переход 4

Зенкеровать два отверстия Ø8,35

1.  Глубина резания, t

t=0,5(D-d),                        (1.34)

t=0,5(8,35-6,0)=1,18,

t=1,18 мм;

2.  Подача, S

Из [6, табл.26, стр.277]:

S=0,5 мм/об;

3.  Скорость резания, V

,              (1.35)

Коэффициент Cv и показатели степеней в [6, табл.29, стр.279]:

Cv=16,3

g=0,3

m=0,2

x=0,5

y=0,3

Стойкость Т, при зенкеровании отверстий диаметром больше 11мм в жаропрочной стали, отсутствует.

Коэффициент Kv=0,19. он рассчитывался выше.

,

V=6,7 м/мин.

4.  Крутящий момент, Мкр

                                 Ро=10См*Dg*tx*Sy*Kp,                   (1.36)

Значение коэффициента Cм и показателей степеней в [6, табл.32, стр.280]:

См=0,106

g=1,0

x=0,9

y=0,8

Kp=1,24 (рассчитан выше)

Мкр=10*0,106*8,351*1,180,9*0,50,8*1,24=7,26,

Мкр=7,26 Нм;

5.Осевая сила, Ро                                                                                          Ро=10Ср*tx*Sy*Kp,               (1.37)

Значение коэффициента Ср и показатели степеней

в [6, табл.32, стр.280]:

Ср=140

x=1,2

y=0,65

Кр=1,24

Ро=10*140*1,181,2*0,50,65*1,24=1355,5,

Ро=1355,5 Н;

6. Мощность резания, Ne

,

,

n=255,5 об/мин;

,

Ne=0,19 кВт;

Nпр.станка=5,5кВт > 0,19кВт(Ne)

           Переход 5

Развернуть два отверстия Ø8,5+0,016

1.  Глубина резания, t

t=0,5(8,5-6,0)=1,25

t=1,25мм;

2.  Подача, S

Из [6, табл.27, стр.278]:

S=0,64 мм/об;

3.  Скорость резания, V

Рассчитывается по формуле (1.35), а показатели степеней из [6, табл.29, стр.279], показатель стойкости Т=25, [6, табл.30, стр.279], коэффи-циент Kv рассчитывался ранее.

,

V=1,33 м/мин;

4.   Крутящий момент, Мкр

Для определения крутящего момента при развертывании, каждый зуб развертки можно рассматривать как расточной резец. Тогда Мкр рассчитывается по формуле:

,                                   (1.38)

где значение коэффициента Ср и показатели степеней из [6, табл.22, стр.273]:

Ср=125

x=0,9

y=0,75

Sz – подача на один зуб инструмента.

,                             (1.39)

где z=6,

,

Sz=0,11 мм;

,

Мкр=7,39 Нм;

5. Осевая сила, Ро

Рассчитывается по формуле (1.37),

Ро=10*140*1,251,2*0,640,65*1,24=1697,2,

Ро=1697,2 Н;

6. Мощность резания, Ne

,

,

n=49,8 об/мин;

,

Ne = 0,04 кВт;

Nпр. станка = 5,5 кВт > 0,04 кВт

2 КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ

2.1. ОПИСАНИЕ ПРИСПОСОБЛЕНИЯ

2.2 Описание приспособления для обработки детали на станке DMU60е

Приспособление устанавливается на стол станка и базируется по отверстию в центре стола станка, диаметр отверстия 30мм и «сухарю». Закрепляется тремя болтами. Приспособление обеспечивает надежное закрепление детали при обработке.

Приспособление должно обеспечивать надежное закрепление детали на станке сила зажима должна противостоять силам возникающим в процессе обработки и препятствовать смещению детали. Деталь в приспособлении базируется по отверстию и плоскости, такая схема базирования обеспечивает правильное положение детали при обработке.

Приспособление имеет подвижный фиксатор, который ориентирует заготовку и препятствует ее повороту.  Данное приспособление выгодно отличается от используемого на производстве тем что имеет меньший габарит и дает возможность обработки детали с вертикального и горизонтального шпинделя, что дает возможность вести обработку с горизонтального шпинделя и вертикального.

2.2 Расчет усилий зажима

При выполнении обработки на данном приспособлении максимально нагруженным, является сверление радиального отверстия.

Момент сверления Мсв.=14.66 Нм (см. расчет режимов резания)

Осевая сила Рос.= 6782,5 Н (см. расчет режимов резания).

2.2.1 Схема действия сил

2.2.2 Анализ схемы действия сил, определение составляющих сил резания которые должны быть учтены в расчете.

 

где  ,а  

2.2.3 Составление уравнений равновесия каждой составляющей силы резания

;

;

где К - коэффициент запаса

где К0=1,5 –гарантированный коэффициент запаса; К1 коэффициент учитывающий условия резания из за случайных неровностях на обрабатываемой поверхности К1=1 при чистовой обработке; К2 учитывает увеличение сил резания, вследствие заступления инструмента К2=1,15 при сверлении; К3  коэффициент учитывающий увеличение сил резания при прерывистой обработке, в данном случае К3=1.4; К4 характеризует постоянство силы, развиваемой зажимным механизмом для немеханизированного зажима К4=1,3; К5 характеризует эргономику немеханизированного зажимного механизма в данном случае К5=1,2; К6 учитывается только при наличии сил стремящихся провернуть заготовку К6=1

2.2.4 Расчет каждой составляющей Wзаж

;

;

fтр=0,25 при контакте необработанных поверхностей с зажимным механизмом

2.2.5 Определение общей силы зажима W

3. Организационно экономическая часть

Базовый вариант

3.1 Расчет затрат на основные материалы

Затраты на основные материалы определяем по формуле:

где: 

qM = 6,43-норма расхода материала на одну деталь (кг.)

ЦМ - 140,50 - оптовая цена весовой единицы материала (руб.)