Определение фактической длины моста и определение объемов работ при проектировании железобетонного моста, страница 2

Наименоваеие работ	Ед. изм.	Количество	Стоим. ед. измере­ния, руб.	Общ.стоим. тыс. руб.
1. Изготовление и монтаж пролетного строения из преднапряженного железобетона длиной 23,6 м.	м3	64,3	380	24,43
2. то же, длиной 18,7 м.	м3	44,4	380	16,87
3. Сооружение промежуточной опоры
Устройство ограждения котлована из брусчатого шпунта, длиной 6м	1м2 стенки	194,4	30	5,83
Изготовление и погружение железобетонных свай сечением  35×35 см длиной 9м	1м3шт	22 20	180 198,5	3,96
Устройство ростверка из монолитного железобетона	1м3	48,8	140	6,83
Устройство тела опоры из сборного железобетона	1м3	32	250	8,00
Омоноличивание блоков опоры бетоном и цементным раствором	1м3	49,54	70	3,47
4.Сооружение устоя
Изготовление и погружение железобетонных свай сечением  35×35 см длиной 9м	1м3шт	13,2 12	180 198,5	2,38
Устройство оголовка устоя из монолитного железобетона	1м3	59,8	140	8,37

Определение общей стоимости моста

Элемент моста	Количество	Стоимость, тыс. руб.
		одного элемента	общая
Пролетное строение из преднапряженного железобетона длиной 23,6 м.	1	24,434	24,43
Пролетное строение из преднапряженного железобетона длиной 18,7 м.	2	16,872	33,74
Промежуточная опора	2	28,091	56,18
Устой	2	10,748	21,50
Полная стоимость моста			135,90

1.2  Вариант 2

Перейдем от трехпролетной схемы к двухпролетной: 2×34,2 м

1.2.1  Определение фактической длины моста

Необходимая длина моста между крайними точками устоев:

Ln = 47+2,6+3(199,8-(195,90+194,2)/2)+2·0,75 = 65,85 м.

 Длина крыла устоя поверху при пролете примыкающих балок 33,5м составляет 5,3 м. Фактическая длина моста при принятых конструкциях

Lф = 2×34,2+3×0,05+ = 68,55 м.

Эта длина больше необходимой на

(68,85-65,35)/68,85·100 = 5%

1.2.2 Определение объемов работ

1.2.2.1 Пролетные строения

Принимаем двухбалочные пролетные строения из предварительно напряженного железобетона.

Типовой проект серии 3.501-81, тип 5``

Временная нагрузка С14. Материал - бетон М500, напряженная арматура – пучковая из высокопрочной проволоки, ненапряженная – класса А-1 и А-ll

Расчетный пролет, м	33,5
Полная длина , м	34,2
Высота балки hб, м	2,49
Строительная высота hстр , м	2,96
Расход бетона общий, м3	93,2
Расход арматуры, т	20,6
Масса одного блока, т	114,8
азмеры опорных частей
Высота, см	52,0
Вдоль оси моста, см	72
Поперек оси моста, см	81

1.1.2.2 Промежуточные опора

1 опора высотой до 5 м принимаем в виде сборно-монолитной конструкции. Типовой прект серии 3.501-79

Высота опоры Н, м	Объем блоков М3	Бетон стыков М3	Арматура стыков, кг	Бетон заполнения, м3	Всего кладки, м3	Всего арматуры, кг
6,7	38,3	2,4	93	56,4	97,1	1063
5	32	1,9	70	42,1	74,1	1040

Объем железобетонных блоков одной опоры составляет  ориентировочно 38,3/6,7·5=32 м3.

Бетон омоноличивания блоков и бетон заполнения опоры

(2,4+56,4)/6,7·5=49,54 м3

Объем ростверка высотой 1,6 м из монолитного железобетона принимаем в плане 8,6·3,6 м при скосах (для улучшений условия             обтекания) по 0,5 м.

  1,6·(3,·8,6-4·0,5·0,5·0,5) =48,8 м3

Сваи. 0пределяем  необходимое количество свай-облоек, диаметром 60 см.

Вертикальное давление на опору от временной нагрузки при загружении двух пролетов

Nвр = γkэ·(l1+l2)/2 = 1,14·14,3·34,2 = 684,7 тс.

Вертикальное давление на опору от собственного веса железобетон- ных пролетных строений

     Nпр.стр  = 1,1Vпр.стр.·2,5·0,5 = 1,1·93,2·2,5= 256,3 тс.

 Вертикальное давление от веса балласта

Nбалл.=2·1,3·Fбалл.·(l1+l2)/2 = 2·1,3·1,8·34,2 = 160 тс.

Вертикальное давление от веса опоры и ростверка

Nоп. = 1,1·Vоп.·2,4 = 1,1·(74,1+48,8) ·2,4 = 324,5 тс.

Суммарное давление на сваи

ΣN = 684,7+256,3+160+324,5 = 1425,5 тс.

Необходимое количество свай определяется по формуле

  n=μΣN/Fd

где  μ-  коэффициент, уучитывающий влияние изгибающего момента,       действующего по подошве ростверка.

      Fd - несущая срособность одной сваи, определяемая по формуле

       Fd = γсRA

где  γс- коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый             γс=1

       А- площадь опирания сваи на грунт, принимаемая равной площади поперечного сечения сваи

       R- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, принимаемое по СНиП 2.02.03-85 табл.1

Принимаем железобетонные сваи-оболочки, диаметром 60 см и глубиной погружения нижнего конца сваи от линии теоретического размыва 12м

n=1,8·1425,5/(0,283·800) = 15 шт.

Объем железобетона для изготовления 15  полых свай, диаметром 60 см, толщиной стенки 8 см и длиной 15 м составит 

15·15(3,14·0,6²/4-3,14·0,44²)=29,3 м³.

Объем бетона для заполнения полых свай

15·15·3,14·0,44²/4=34,2 м³.

Ограждение котлована из брусчатого деревянного шпунта с длиной шпунтин 6м; при периметре ограждения 2(5,6+10,6)=32,4м, площадь вертикальных стенок  будет равной 6·32,4=194,4 м2.

1.2.2.3 Устой

Принимаем типовой обсыпной монолитный устой на свайном основании серии 3.501-79

Объем железобетона:

оголовок устоя  65,4 м3

9 свай-оболочек, диаметром 60 см, длиной 15 м, 17,6 м³

Определение стоимостей конструктивных элементов

Наименоваеие работ	Ед. изм.	Количество	Стоим. ед. измере­ния, руб.	Общ.стоим. тыс. руб.
1. Изготовление и монтаж пролетного строения из преднапряженного железобетона длиной 34,2 м.	м3	93,2	380	35,42
3. Сооружение промежуточной опоры
Устройство ограждения котлована из брусчатого шпунта, длиной 6м	1м2 стенки	194,4	30	5,83
Изготовление и погружение железобетонных полых свай диаметром 60 см длиной 15 м	1м3шт	29,3 15	340	9,97
Устройство ростверка из монолитного железобетона	1м3	48,8	140	6,83
Устройство тела опоры из сборного железобетона	1м3	32	250	8,00
Омоноличивание блоков опоры бетоном и цементным раствором, с учетом заполнения свай	1м3	70,1	70	4,90
4.Сооружение устоя
Изготовление и погружение железобетонных полых свай диаметром 60 см длиной 15 м	1м3шт	17,58 9	340	5,98
Устройство оголовка устоя из монолитного железобетона	1м3	65,4	140	9,16