Тепловой баланс агломерационного процесса

Страницы работы

Содержание работы

2.5 Тепловой баланс агломерационного процесса

2.5.1 Приход тепла

2.5.1.1. Теплота горения углерода в CO2 и СО

Учитывается теплота горения углерода коксовой мелочи, а также углерода, содержащегося в колошниковой пыли.

Принимается, что степень графитизации кокса составляет 50 % и тепловые эффекты горения при этом равны соответственно

С + O2 = CO2 + 33516 кДж/кг С,

С + ½ O2 = CO + 9828 кДж/кг С.

Всего сгорает углерода

(3,8×0,8515+88,51×0,0039)×0,93=3,33 кг.

Приход тепла от горения углерода

qc=3,33×0,8×33516+3,33×0,2×9828=95832,072 кДж.                   (9)

2.5.1.2 Теплота зажигания

Теплота зажигания шихты в средних условиях принимается равной 14700-16800 кДж. В курсовом проекте принимаем теплоту зажигания qзаж=14700 кДж.

2.5.1.3 Теплота воздуха

Теплота воздуха, подаваемого к аглоленте, подсчитывается по формуле

qвозд=Cвозд×tвозд×Vвозд,                                                          (10)

где Свозд - теплоёмкость воздуха при температуре tвозд, кДж/(м3×град);

Vвозд - объём воздуха, подаваемого в спекаемый слой, м3.

Температуру воздуха, поступающего в слой спекаемой шихты, в курсовом проекте принимаем 20 °С. Теплоёмкость воздуха при этой температуре 1,3005 кДж/(м3×град).

Тогда по формуле (10)

qвозд=1,3005×20×47,503=1235,553 кДж.

2.5.1.4 Теплота шихты

Теплота шихты, укладываемой на аглоленте, при теплоёмкости Сш, температуре tш вычисляется по формуле

qшш×tш×Мш,                                                          (11)

где Мш - масса влажной шихты (таблица 3), кг.

Принимаем температуру шихты 60 °С, теплоёмкость шихты при этой температуре 0,65 кДж/(кг × град.).

Рассчитаем теплоту шихты по формуле (11), используя принятые значения

qш=0,65×60×147,296=5744,544 кДж.

2.5.1.5 Теплота горения серы

Горение идёт по реакциям

Sорг+O2=SO2+9307 кДж/кг Sорг.;

4×FeS+7×O2=2×Fe2O3+4×SO2+6985 кДж/кг FeS.

Приход тепла от горения серы рассчитывается по формуле

.  (12)

2.5.1.6 Теплота окисления железа и его окисидов

Окисление магнетита (4∙FеО+O2=2∙Fe2O3+18346 кДж/кг O2) имеет место в том случае, когда содержание закиси железа в шихте больше, чем заданное содержание FеО в агломерате.

qокисл.=18346·OFeO®Fe2O3, кДж.                                         (13)

 qокисл.=18346×1/9×(0,2857×88,51+0,2783∙5,5-13)=28167,138 кДж.                 (14)

2.5.1.7 Теплота образования силикатов и ферритов

Теплота образования силикатов и ферритов может быть в среднем принята 2-3 % от общего прихода тепла.

В курсовом проекте принимаем теплоту минералообразования 2 %. Тогдатеплота образования силикатов и ферритов определяется следующим образом

          (15)

2.5.2 Расход тепла

2.5.2.1 Теплота испарения гигроскопической влаги шихты

Теплота испарения гигроскопической влаги шихты (qгигр., кДж) вычисляется по формуле

20)ж®(Н20)пар-2452,8 кДж/кг H20,                              (16)

qгигр=2452,8·Wш,                                                     (17)

где Wш - влажность шихты, кг.

Тогда по формуле (17) теплота испарения гигроскопической влаги будет составлять

qгигр=2452,8×9,547=23416,882 кДж.

2.5.2.2 Теплота разложения гидратов и испарения гидратной воды

По реакции Fe2O3×H2O®Fe2O3+(H20)пар.

Теплота разложения гидратов и испарения гидратной воды  при температуре 25 °С определяется из выражения

 кДж.                              (18)

где Н2Огидр. - содержание гидратной воды в компонентах шихты, %.

В нашем примере шихтовые материала гидратной влаги не содержат.

2.5.2.3 Теплота диссоциации карбонатов

Теплота диссоциации карбонатов шихты вычисляется по формуле

qкарб=40,572·(CO2 руды, CaCO3·X+CO2 флюса, CaCO3·Y+CO2 доб., СаСО3·Mдоб.)+

+23,184·(CO2 руды, MgCO3·X+CO2 флюса, MgCO3·Y+CO2 доб, МgСОз·Mдоб.)+                          (19)

+19,446·(CO2 pуды, FeCOз·X+CO2 флюса, FeCO3·Y+CO2 доб, FeСОз·Mдоб.), кДж.

В этой формуле используются тепловые эффекты разложения карбонатов в пересчёте на 1 кг CO2, выделяющейся в ходе этого процесса. В формулу следует подставлять содержание CO2 в компонентах шихты в процентах. При этом распределение CO2 между CaCO3, МgСО3 и FeCO3 принимается с учётом минерального состава компонента шихты

qкарб=40,572×(l,54×88,51+43,25×10,48)=23919,847 кДж.

2.5.2.4 Теплота диссоциации оксидов

Теплота диссоциации оксидов имеет место в случае, когда заданное содержание FeО в агломерате больше, чем содержание FeО в шихте.

qдисс=18346×OFе2O3®FеО кДж.                                   (20)

2.5.2.5 Теплота отходящих газов

Теплота отходящих газов подсчитывается по формуле

qотх.гг×tг×Vг,                                                           (21)

где Сг - теплоёмкость отходящих газов при температуре tг, кДж/(м3·град);

Vг - количество отходящих газов, м3.

Температура отходящих газов перед эксгаустером составляет 110-150°С. Принимаем температуру отходящих газов 150 °С. Теплоёмкость газов при этой температуре, кДж/(м3×град) [2]:

N2 и СО - 1,3059,

O2 - 1,3340,

CO2 - 1,7137,

SO2  - 1,8337,

(H20)пар - 0,9835;

теплоёмкость пыли - 0,7537 кДж/(кг×град).

Средняя теплоёмкость газа, кДж/(м3×град)

0,01×(16,291×1,7137+2,552×1,3059+75,081×1,3059+5,702×1,3340+0,374×1,8337)=

=1,3759 кДж/(м3×град).

qотх.г.=150×(1,3759×48,983+0,7537×0,442+0,9835×12,831)=12052,22 кДж.

2.5.2.6 Теплота готового пирога агломерата и горячего возврата

Теплота готового пирога агломерата qпир колеблется в пределах от 33600 до 50400 кДж. Меньшие значения соответствуют условиям спекания магнетитовых руд и концентратов, большие значения - условиям спекания бурого железняка, сидерита, получения металлизованного агломерата. Необходимо помнить, что, кроме 100 кг годного агломерата, на который ведётся расчёт, при спекании получается ещё 29,459 кг горячего возврата.

В курсовом проекте принимаем теплоту готового агломерата 50400 кДж.

qагл. и возврата=1,29459×50400=65247,336 кДж.

2.5.2.7 Тепловые потери

Тепловые потери агломерационных лент в разных условиях составляют 4-15% от общего расхода тепла. Тепловые потери находятся по разности между общим приходом тепла и учтенными статьями расхода (таблица 6).

В расчёте агломерационной шихты расход коксика принят приближённым к практическим (отчётным) данным. По сравнению с методическими указаниями он значительно выше (примерно на 17-19 %). Если принять расход коксика                 3,1[*] кг/100 кг, то приход тепла в тепловом балансе существенно сократиться. Поэтому суммарные тепловые потери сократятся примерно до общепринятого уровня.

Таблица 6 - Тепловой баланс процесса спекания

Приход тепла

кДж

%

Расход тепла

кДж

%

1. Теплота горения углерода в СО2 и СО

95832,072

62,42

1. Теплота испарения гигроскопической влаги

23416,882

15,25

2. Теплота зажигания

14700

9,57

2. Теплота диссоциации карбонатов

23919,847

15,58

3. Теплота воздуха

1235,553

0,81

3. Теплота отходящих газов

12052,22

7,85

4. Теплота шихты

5744,544

3,74

4. Теплота готового пирога агломерата и горячего возврата

65247,336

42,51

5. Теплота горения серы

4769,112

3,11

5. Тепловые потери

28882,505

18,81

6. Теплота окисления железа и его оксидов

28167,138

18,35

7. Теплота минералообразования

3070,376

2

Итого

153518,79

100

Итого

153518,79

100

2.5.3 Показатели тепловой работы

,                   (22)

 

где 3,33 - масса углерода, сгорающего в процессе спекания, кг.

.         (23)

Найденные значения  и  находятся в пределах допустимых значений.



[*] Это меньше лучших показателей по расходу топлива по российским аглофабрикам, а также по данным агломерационных фабрик японских заводов, считающимся наиболее высокими в мире по уровню технологии.

Похожие материалы

Информация о работе