Расчет деревянных конструкций для проектированного здания пролетом 15 метров и длиной 65 метров, страница 3

Проверяем подобранное сечение нижнего пояса на прочность

δ =

δ =

9,85 кН/см2 ≤ 24 кН/см2

Проверяем на гибкость

λу = ;       λх =                [λ] = 400 – т.20  СниП II-23-81*

λх  =   = 562 > 400     Условие не выполняется ,

λу =   = 330,25 < 400

Применяем не равнополочный уголок

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Сечение

 

Сечение: Уголок неравнополочный по ГОСТ 8510-86* L45x28x4

Геометрические характеристики сечения

Параметр

Значение

A

Площадь поперечного сечения

5,6

см2

iy

Радиус инерции относительно оси Y

1,423

см

iz

Радиус инерции относительно оси Z

1,25

см

Проверяем подобранное сечение нижнего пояса на прочность

δ =

δ =

9,78 кН/см2 ≤ 24 кН/см2

Проверяем на гибкость

λу = ;     λх =                  [λ] = 400 – т.20  СниП II-23-81*

λх  =   = 351 < 400     , λу =   = 400 ≤400 Условие выполняется

3.7  Подбор сечений элементов решетки

Раскосы работают на растяжение, они выполняются из брусьев, ширина принимается из условия сопряжения элементов в узлах.

bраскоса = bверха пояса = 125 мм

Подбор сечения сжатых элементов ведут из условия обеспечения устойчивости, а растянутых элементов из условия прочности.

Растянутые элементы решетки:

Fтр =  == 0,00107489м2 = 10,75 см2

Где:

            N   - наибольшее растянутое усилие, принимаем по табл. 1, от усилия D

            Rр        - расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон клееных элементов, кН/м2

По сортаменту на пиломатериалы принимаем сечение раскосов 125 х 50 мм

Fф = bр∙hр = 12,5∙5 = 62,5 см2 > Fтр= 10,75 см2

Проверка прочности

δ = ,

δ = ,

0,154 кН/см2  <  0,9 кН/см2

Сжатые элементы решетки

Fтр =  = 9,19 см2

Где: N- наибольшее сжатое усилие по модулю от усилия D, принимаем по табл. 3.4.1.

  Rс- расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, кН/м2

r = = 0,289 ∙ hр     ;    λу =

hр===0,107 м

Сжатый раскос принимаем по сортаменту на пиломатериалы,       125 х 125 мм

Fф = bр∙hр = 12,5∙5 = 62,5 см2 > Fтр= 10,75 см2

Проверка прочности

δ = ,

δ = ,

663,4 кН/м2  <  15000 кН/м2

Проверяем на гибкость в плоскости и из плоскости δ = ,

λ = < [λ] = 120 – т.16 СниП II-23-81*

r = = 0,289 ∙ hр = 0,289 ∙0,125 = 0,036125 м

λ  =   = 98 < 120

φ = 1-0,8 = 0,2317

δ = ,

0,29 кН/cм2  <  1,5 кН/см2 - Условие выполняется

4. Расчет  узлов  фермы

4.1  Опорный узел

рис. 7

Торец клееного верха пояса упирается в упорную пластину из листов стали усиленного ребром жесткости. Бок фасонки приваривается к упорной пластине, с помощью сварных угловых швов. Верхний пояс крепится к сварному башмаку болтом Ø16 – 20 мм, который проходит через боковые фасонки, приваренные к упорной пластине t = 8-10 мм.

4.2  Расчет  сварного  шва

            Сварной шов крепит нижний пояс фермы к стальному башмаку. Шов работает на срез. Проверка ведется по металлу шва и по границе сплавления.

            По обушку:

w =  ,

По перу:

w = ,

где: U1            - усилие в крайней панели нижнего пояса  N1=108,3384 кН;

α = 0,68  - для неравнополочного уголка;

βf, βz – коэффициент, определяемый по СниП II-23-81 «Стальные конструкции» табл.34, для ручной сварки,   βf,=0,7;   βz=1;

Кf- катет шва,  СниП II-23-81 «Стальные конструкции»

Кfmin ≤ Кf  ≤ Кfmax

Кfmin = 4 мм;   Кfmax = 1,2∙tmin = 4,8мм

Rwf , Rwz  - нормативное и расчетное сопротивление металла швов сварных соединений с угловыми швами;

Rwf = 180∙103 кН/м2 (электрод типа Э-42)

Rwz = 0,45 ∙ Rин = 0,45 ∙ 380∙103 = 171∙103 кН/м2

γ- коэффициент условий работы шва, принимаем по СниП II-23-81 «Стальные конструкции»   γwf = 1(п.11,2);   γwz = 1 (п.11,2);   γc = 0,95 (табл.6).

По обушку:

wf =  = 0,0869332 м = 8,7 см

wz =  = 0,0638532 м = 6,4 см

По перу:

wf =  = 0,0462038 м = 4,6 см

wz =  = 0,0353427 м = 3,5 см

4.3  Проверка прочности торца верхнего пояса на смятие

δ = ,

Fтрсм = .

Где: N- наибольшее сжатое усилие вдоль волокон от усилия Oi=122,065, принимаем по табл. 3.4.1.

Rсм- расчетное сопротивление смятию вдоль волокон, кН/м2

 

Fфсм = h1∙ bверх.пояс.

 

Fтрсм = Fфсм

 h1 = ,     где: h1 - величина подреза;

Fтрсм = = 0,00813767м2=81,38 см2

h1 =  = 0,065 м = 6,5 см

примем  h1 = 20 см

Fфсм = 0,2 м ∙ 0,125 м = 0,25м2

0,25м2 > 0,008 м2

δ = ,

488,26 кН/м2  <  15000 кН/м2

4.4  Упорная пластина

Работает на изгиб, как балка, опорами которой являются швы крепящие её к боковым фасонкам.

рис. 4.4.

Мупорн.пл. =  =   = 1,907 кН∙м

Wтр =  = 8,36404e-05 м3

Wф =  ,

Где: ℓуп.пл. = h1

tуп.пл. =  = 0,035 м - принимаем tуп.пл. =36мм

Wф = 0,0000864 м3

Wф =0,0000864 м> Wтр = 8,36404e-05 м3

Примем толщину упорной пластины tуп.пл. = 36 мм

4.5  Опорная пластина

            Передает усилие от фермы на колонну. Усилием является опорная реакция фермы.

Rф = = 73,8 кН

δ = ,

Fоп.пл = = 0,00492 м2

Принимаем опорную плиту размером 200 х 200 мм

δсм = ,

δсм =  ≤ 15000 кН/м2

184,5 кН/м2 ≤ 15 000 кН/м2

Моп.пл. = ,

Где: с- величина консольного свеса, с = 0,05 м

Моп.пл. =  = 4,61 кН∙м

tоп.пл. =  = 0,034 м = 34 мм

Примем толщину опорной плиты  tоп.пл. = 36 мм

4.6.  Коньковый  узел

рис. 4.6.1.

            Промежуточные узлы по верхним и нижним узлам фермы рассчитываются на равнодействующую усилий раскосов входящих в данный узел. Узлы решаются на болтах, которые работают на изгиб от равнодействующей  R – усилий в раскосах

 рис. 4.6.2.     Узловой болт

R =  =   = 13,55 кН

Тu = 2,5 d2 ∙nср,≥ R

Где: d = 26 мм (принимаем от 20 – 40мм)

Кα  = 0,9

nср  = 3

Тu = 2,5 ∙ 2,62  ∙ 3 = 48,09 кН

Тu = 48 кН  > 13,55 кН

4.7  Промежуточный узел по нижнему поясу

рис.  11а

а)  Fнакл. ≥ Fниж.пояса

F трнакл =  = = 4,8 см2

bнакл ≥ bполк. уг.+ 40 = 28 + 40 = 68 мм

t трнакл. =  =  = 7 мм

Принимаем t фнакл. = 8 мм

            б)  Расчет болта

Болт работает на срез от усилий N :

N = U2 – U1 = 109,52кН – 108,34кН = 1,18 кН

М =  = 0,007 кН∙м

W трболта =  = = 3,07018e-08 м3

dтрболта = = 0,00674613м =6,74 мм

Принимаем dболта = 8 мм

5.  Расчет поперечной рамы