Определение прочностных и деформативных характеристик грунтов. Составление сочетаний нагрузок и выбор их для расчета. Расчет фундамента на естественном основании

Страницы работы

Содержание работы

1.  общая часть

1.1.  исходные данные

N грунта

Плот-

ность, г/см3

Плотность частиц грунта, г/см3

Удель-ный вес кН/м3

Удель-ный вес частиц кН/м3

Влаж-ность, %

Влажность на границе раскаты-вания, %

Влажность на границе текучести, %

Коэффи-циент сжимае-мости, см2

Коэффи-циент фильтра-ции,

см/сек

1

1,9

2,66

19

26,6

25

0

0

0,009

3@10-3

2

1,93

2,81

19,3

28,1

30

19

37

0,012

1,4@10-9

3

1,86

2,82

18,6

28,2

10

11

30

0,0002

12@10-8

N грунта

Гранулометриический состав грунта

>5

5,0-2,0

2,0-1,0

1,0-0,5

0,5-0,25

0,25-0,1

0,1-0,05

0,05-0,01

0,01-0,005

0,005-0,001

<0,001

1

1

1

10

12

12

15

30

10

8

1

0

2

0

0

3

7

0

5

21

26

15

18

14

3

0

0

0

6

6

18

35

25

4

5

3

Нормативные нагрузки на отметке – 0,150 м на крайнюю колонну:

Постоянные:

.

Кратковременные:

Снеговая:                              ;

От мостовых кранов:           ;

Ветровая:                               ;

Температурные:                    .

Один пролёт 36 м, шаг колонн 12 м. Место строительства г. Барнаул.

Сечение колонны приведено на рис.1.2.

Рис.1.2. Сечение колонны

1.2.  Определение прочностных и деформативных характеристик грунтов

Грунт слоя I-песок

;

;

 ;

- песок, насыщенный водой.

3<75% (0,25÷0,1)>51%, следовательно, песок  пылеватый, по ГОСТу средней плотности.

Грунт слоя II-глина

;

;

 ;

- глина пластичная.

Грунт слоя III-глина

;

;

 ;

- глина твердая.

Таблица 1.2

Наименование показателей

Слой грунтов

I

II

III

грунт

песок пылеватый, средней плотности, насыщенный водой

глина

пластичная

глина

твердая

плотность, г/см3

1,9

1,93

1,86

коэффициент пористости е

0,75

0,89

0,67

показатель текучести JL

0,61

-0,05

удельное сцепление сn, кПа

2

34,8

65,2

угол внутреннего трения φn, град.

26

11,2

19,8

расчётное сопротивление Rо, кПа

100

215

430

мощность слоя, м

7

6

1.3.  Составление сочетаний нагрузок и выбор их для расчета

Таблица 1.3

Основные сочетания для расчёта фундаментов по II гр. пред. сост., (кН, кН · м)

Усилия

Сочетания нагрузок

пост. + снег

пост. + крановая+ снег

пост. + ветер+ снег

пост. + 0,9(крановая +

+ ветер)

N, кН

3602

4462

3602

3602

4376

4376

M, кНм

314

319

419

209

413

215

Q, еН

25

12

44

6

30,4

-2,9

Таблица 1.4

Основные сочетания для расчёта фундаментов по I гр. пред. сост., (кН, кН · м)

Усилия

Сочетания нагрузок

пост. + снег

пост. +

+ крановая

пост. +

+ ветер

пост. +

+ 0,9(снег + крановая + ветер + to)

N, кН

4112,2

4444,2

3412,2

3412,2

4042,2

4042,2

M, кНм

527,4

351,4

492,4

198,4

807

222,6

Q, еН

48,5

11,9

54,1

0,9

72,2

-7,44

2.  Расчет фундамента на естественном основании

 2.1.  Определение глубины заложения подошвы фундамента

Определяем нормативную глубину промерзания, которую находим по максимальной глубине промерзания в течение 10 лет на площадке свободной от снега.

,

где do – принимается по [1, п.2.26],

Мt – сумма отрицательных температур зимних месяцев для данного района (г. Барнаул),

.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле

,

где kh – коэффициент теплового режима здания, определяемый по [1, табл.1], равен 1 для неотапливаемого здания.

Так как пески средней крупности не относятся к пученистым грунтам, то глубину заложения подошвы фундамента определяем исходя из конструктивных требований.

Конструктивная высота фундамента должна быть не менее

,

где hЗ – глубина заделки колонны в фундамент, м; 0,05 м – толщина подливки бетона в стакане; 0,2 м – минимальная толщина дна стакана, допускаемая по конструктивным требованиям.

Глубину заделки сплошных колонн на данном этапе расчета принимаем равной большей стороне колонны

Высоту hф округляем в большую сторону до величины, кратной 300 мм, .

Глубина заложения подошвы с учетом конструктивных требований:

,

где 0,15 м – расстояние от отметки верха фундамента до отметки чистого пола, требуемое для условий выполнения работ нулевого цикла.

2.2.  Определение размеров подошвы фундамента при одновременном действии момента, нормальных и поперечных сил

Ориентировочно размеры подошвы фундамента назначаем  и .

Среднее давление P не должно превышать величины расчетного сопротивления грунта основания R:

,

где g – сплошная равномерно распределенная вертикальная пригрузка на пол, принимается по заданию технологов или 20 кН/м2; R – расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с [1, п.п. 2.41 – 2.49].

.

,

где γс1, γс2 – коэффициенты условия работы, , ;

;

;

.

.

Максимальное краевое давление Рmax при любых сочетаниях нагрузок может быть повышено до  при выполнении условий [1, п. 2.47], а минимальное Рmin должно быть больше нуля:

.

Последнее требование объясняется тем, что треугольная эпюра давлений для зданий с мостовыми кранами не рекомендуется, так как продольные и поперечные тормозные силы могут вызвать поворот фундаментов вокруг точки с ординатой Рmax [4].

Похожие материалы

Информация о работе